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91.
挤压比对AZ91镁合金组织及力学性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
研究了挤压比对热挤压AZ91镁合金显微组织和拉伸性能的影响.结果表明:热挤压可以显著细化AZ91镁合金的晶粒,而且随着挤压比的增加,晶粒变得更加细小;增大挤压比也可以提高AZ91镁合金在不同实验温度下的抗拉强度和屈服强度,且经过3种挤压比挤压的AZ91镁合金在150 ℃时均呈现最高的抗拉强度和屈服强度;此外,经不同挤压比挤压的AZ91镁合金的伸长率均随实验温度的升高而增加.通过拉伸断口形貌的扫描电镜分析,确定了热挤压AZ91镁合金在室温拉伸时均表现为解理断裂为主的脆性断裂,而在较高温度下拉伸时则基本呈现韧性断裂特征. 相似文献
92.
研究镁合金的疲劳行为,可为镁合金的抗疲劳设计和合理使用提供可靠的理论依据.通过总应变幅控制的疲劳实验和断口形貌分析,确定了挤压变形AZ81镁合金的循环应力响应行为、疲劳寿命行为和断裂机制.结果表明:在应变控制的疲劳加载条件下,挤压变形AZ81镁合金呈现明显的循环应变硬化,其弹性应变幅、塑性应变幅与断裂时的载荷反向周次之间的关系可分别用Basquin和Coffin-Manson公式来描述,得到了拉伸滞后能的理论计算值与应变疲劳寿命之间呈线性关系、疲劳裂纹的萌生和扩展均以穿晶模式进行的结论. 相似文献
93.
SiC颗粒增强AZ91镁基复合材料的研究 总被引:3,自引:1,他引:3
以AZ91镁合金和平均颗粒尺寸2 μm的SiC颗粒分别为基体相和增强相,采用全液态搅拌铸造法制备了SiC颗粒增强镁基复合材料.力学性能测试结果显示,与AZ91基体合金相比,铸态镁基复合材料表现出更高的室温和高温抗拉强度和屈服强度以及更好的室温磨损抗力;经过热处理和热挤压后,镁基复合材料的抗拉强度和屈服强度均有所提高.拉伸断口形貌观察揭示,镁基复合材料在室温下拉伸时呈现明显的脆性断裂特征,而在较高温度下拉伸时则呈现韧脆混合断裂特征. 相似文献
94.
通过在室温和-20℃下进行拉伸试验,主要研究了时效时间对Al-8Zn-2. 5Mg-1. 5Cu(-0. 15Y)合金室温和低温拉伸性能的影响。试验结果表明,添加0. 15%的元素Y可以有效提高固溶+时效(T6)态Al-8Zn-2. 5Mg-1. 5Cu合金室温及低温下的抗拉强度和屈服强度。在5~30 h时效时间内,随时效时间的延长,T6态Al-8Zn-2. 5Mg-1. 5Cu(-0. 15Y)合金的抗拉强度屈服强度先上升后下降,断后伸长率则呈先下降后上升的趋势;与室温下的拉伸性能相比,T6态Al-8Zn-2. 5Mg-1. 5Cu(-0. 15Y)合金在-20℃的抗拉强度和屈服强度较高,而断后伸长率略低。室温拉伸时,T6态Al-8Zn-2. 5Mg-1. 5Cu合金呈现典型的韧性断裂特征,而T6态Al-8Zn-2. 5Mg-1. 5Cu-0. 15Y则呈现韧脆混合断裂特征;当拉伸试验温度为-20℃时,T6态Al-8Zn-2. 5Mg-1. 5Cu(-0. 15Y)合金的断口上均可观察到沿晶断裂特征,表现为韧脆混合断裂。 相似文献
95.
在不同循环频率下对Al-3.5Mg-0.2Sc合金进行室温低周疲劳实验,研究固溶态和固溶+时效态Al-3.5Mg-0.2Sc合金在低周疲劳加载条件下的动态应变时效行为。结果表明:固溶态和固溶+时效态合金在室温低周疲劳过程中可发生动态应变时效,且动态应变时效行为主要受循环频率和热处理的影响;当循环频率为1.0 Hz、0.5 Hz时,在固溶态和固溶+时效态合金不同周次的循环滞后回线上拉伸和压缩加载部分均可观察到C型锯齿状波动;对比合金的循环应力最大跌落值可知,随着循环频率的降低,合金的动态应变时效行为减弱直至消失;当循环频率相同时,固溶+时效态合金的动态应变时效程度始终高于固溶态合金。 相似文献
96.
98.
基于Offline-TTP的电子支付协议通常具有复杂结构,由多个子协议组合而成,与传统认证协议具有显著不同,主要表现在协议目标和攻击者模型两个方面。电子支付协议最主要目的是实现买卖双方的公平交换,同时假定交换双方都可能是不诚实的,需要考虑来自协议合法实体的内部攻击。在重新定义协议公平性和攻击者模型的基础上,提出扩展的串空间模型,以一个真实的电子支付协议为对象,演示了基于串空间理论的电子支付协议公平性形式化模型和分析方法,并指出该协议存在安全缺陷,提出改进意见。 相似文献
99.
为了确定稀土元素Sc对T6态铸造Al-9.0%Si-4.0%Cu-0.4%Mg合金(质量分数)的低周疲劳行为的影响规律,研究了T6态铸造Al-9.0%Si-4.0%Cu-0.4%Mg合金和Al-9.0%Si-4.0%Cu-0.4%Mg-0.3%Sc合金的低周疲劳行为.结果表明,在低的外加总应变幅下,Al-9.0%Si-4.0%Cu-0.4%Mg合金在整个疲劳变形期间均表现为循环应变硬化,Al-9.0%Si-4.0%Cu-0.4%Mg-0.3%Sc合金在疲劳变形初期表现为循环应变硬化,在疲劳变形后期则表现为循环稳定;当外加总应变幅较高时,Al-9.0%Si-4.0%Cu-0.4%Mg(-0.3%Sc)合金均呈现循环应变硬化.Sc的加入可以有效地提高T6态Al-9.0%Si-4.0%Cu-0.4%Mg合金的循环变形抗力和低周疲劳寿命.在较低的外加总应变幅下,T6态Al-9.0%Si-4.0%Cu-0.4%Mg(-0.3%Sc)合金的循环变形机制为平面滑移,当外加总应变幅较高时则为波状滑移机制. 相似文献
100.
为了确定稀土元素Sc对金属型铸造Al-Si-Cu-Mg合金低周疲劳行为的影响规律,针对含Sc和不含Sc的金属型铸造Al-Si-Cu-Mg合金的低周疲劳行为进行了对比研究.结果表明,当外加总应变幅较高时,金属型铸造Al-Si-Cu-Mg合金和Al-Si-Cu-Mg-Sc合金均呈现循环应变硬化现象,而在低的外加总应变幅下,稀土元素Sc对合金的循环应力响应行为产生较大影响,其中Al-Si-Cu-Mg合金在疲劳变形初期表现为循环应变硬化,在疲劳变形后期则表现为循环稳定,而Al-Si-Cu-Mg-Sc合金在整个疲劳变形期间均发生循环应变硬化.此外,稀土元素Sc的加入可以有效提高金属型铸造Al-Si-Cu-Mg合金的循环变形抗力和低周疲劳寿命. 相似文献