海水环境下矿物掺合料对硫铝酸盐水泥的水化影响

研究了海水环境下掺入硅灰、粉煤灰、矿渣对硫铝酸盐水泥抗压强度、化学收缩和水化产物的影响规律.结果表明:当硅灰的掺量为2.5%时,水泥浆体的抗压强度比空白组高.矿渣掺量为10%的水泥浆体28 d抗压强度明显超过掺入硅灰和粉煤灰时的强度,60 d强度高于空白组.掺入2.5%硅灰后,水泥浆体的化学收缩增大;在水化早期,粉煤灰和矿渣的火山灰活性很低,导致水泥浆体的化学收缩降低.掺入10%硅灰加快了硫铝酸盐水泥3 d水化反应,钙矾石生成量增多,水泥浆体早期强度比掺其它掺合料有所提高,但体积过快膨胀会破坏其内部结构,对水泥浆体的强度发展不利.     

热轧及退火对Mg-Zr系阻尼合金组织和性能的影响

研究了热轧及退火对3种Mg-Zr系阻尼合金(Mg-0.6Zr、Mg-0.6Zr-0.4Zn、Mg-0.6Zr-0.4Zn-1.5Cd)组织和性能的影响。结果表明:热轧使晶粒发生明显细化,力学性能获得提高。铸态合金的阻尼性能与应变振幅有关,随着应变振幅的提高而不断提高;经热轧,合金的阻尼性能显著下降,几乎与应变振幅无关;热轧后的退火处理使合金的阻尼性能又有上升,但低于铸态水平。在各种状态下,Mg-0.6Zr-0.4Zn和Mg-0.6Zr-0.4Zn-1.5Cd合金的力学性能明显高于Mg-0.6Zr合金,而铸态时的阻尼性能与Mg-0.6Zr合金的相差不大,但经过热轧及退火之后又有较大差距。Mg-Zr系合金上述阻尼性能的变化可以用Granato-Lücke位错模型来解释。     

6069铝合金的热变形行为和加工图

采用Gleeble-1500热模拟实验机在温度为300～450℃,应变速率为0.01～10 s?1条件下对6069铝合金进行热压缩实验,研究该合金的热变形行为及热加工特征,建立热变形本构方程和加工图。结果表明,6069铝合金热变形过程中的流变行为可用双曲正弦模型来描述,在实验条件下的平均变形激活能为289.36 kJ/mol。真应变为0.7的加工图表明合金在高温变形时存在2个安全加工区域,即变形温度为300～350℃、应变速率为1～10 s?1的区域和变形温度为380～450℃、应变速率为0.01～0.3 s?1的区域。适合加工的条件是变形温度为350℃,应变速率0.01 s?1。     

压铸镁合金及其应用

论述了压铸镁合金的发展现状,介绍了部分压铸镁合金的化学成分及使用特性,分析了其工艺特点.描述了压铸镁合金在汽车工业和电子信息产业中的应用情况,并对今后的发展提出了看法.     

集束拉拔法金属纤维的现状和发展趋势

简单介绍了不锈钢和铁铬铝纤维的发展现状,基本生产、需求和应用领域的情况,表明不锈钢和铁铬铝纤维已经在越来越多的领域得到应用,而且随着信息时代的到来已经直接影响到人类的日常生活.展示了我国在金属纤维及其制品方面的研究进展,表明我国在金属纤维及制品研究和开发方面已取得了一定的竞争优势,但是与发达国家相比还具有一定的差距,因此实现金属纤维及制品规模化生产具有良好的技术基础和现实意义.     

退火时间对Mg-0.6Zr热轧板材阻尼性能的影响

研究了不同退火时间对Mg-0.6Zr热轧板材阻尼性能的影响.结果表明:350℃×3h的退火工艺使合金发生了完全再结晶,同时退火后的强度和硬度有所下降,而延伸率有所提高.合金在热轧态下的阻尼性能很低,且几乎与应变振幅无关;退火处理后,合金的阻尼性能得到明显提高,且随退火时间的延长而增大,完全再结晶后,阻尼性能几乎不再随退火时间的延长而变化,此时阻尼性能与应变振幅有关,即随应变振幅的提高而不断提高,尤其是在高应变振幅下.Mg-0.6Zr系合金上述阻尼性能的变化可以用Granato-Lüicke位错钉扎模型来解释.     

高强高阻尼Mg-Zr系合金的研究(Ⅰ)——Ca/Y变质处理Mg-O.6Zr合金阻尼行为的研究

采用动态机械热分析(DMA)技术研究了Ca/Y变质处理对Mg-0.6Zr合金阻尼行为的影响,分析了合金随应变振幅和温度阻尼变化的机制.结果表明,添加0.3%Ca和0.3%Ca+0.1%Y(质量分数,下同)变质处理后的细晶强化和固溶强化作用提高了合金的拉伸强度和延伸率,同时由于Ca/Y元素的加入及晶界数量增多对位错运动的进一步阻碍作用降低了合金的应变振幅效应,从而降低了其阻尼性能;研究还发现Mg-0.6Zr合金在温度为75 ℃处出现一个明显的阻尼峰,而添加0.3%Ca+0.1%Y变质处理后,并未出现阻尼峰.分析认为,试验合金的阻尼机制可按G-L位错钉扎模型和晶界面软化及粘性滑动机制解释.     

高强高阻尼Mg-Zr系合金的研究（Ⅰ）——Ca／Y变质处理Mg-0．6Zr合金阻尼行为的研究

采用动态机械热分析（DMA）技术研究了Ca／Y变质处理对Mg-0．6Zr合金阻尼行为的影响，分析了合金随应变振幅和温度阻尼变化的机制。结果表明，添加0．3％Ca和0．3％Ca＋0．1％Y（质量分数，下同）变质处理后的细晶强化和固溶强化作用提高了合金的拉伸强度和延伸率，同时由于Ca／Y元素的加入及晶界数量增多对位错运动的进一步阻碍作用降低了合金的应变振幅效应，从而降低了其阻尼性能；研究还发现Mg-0．6Zr合金在温度为75℃处出现一个明显的阻尼峰，而添加0．3％Ca＋0．1％Y变质处理后，并未出现阻尼峰。分析认为，试验合金的阻尼机制可按G-L位错钉扎模型和晶界面软化及粘性滑动机制解释。     

Mg-12Gd-3Y-0.6Zr合金的二次挤压热变形行为

采用Gleeble-1500型热模拟机在变形温度为360~480℃、应变速率为0.01~10 s-1、真应变为0~0.7的条件下,研究Mg-12Gd-3Y-0.6Zr合金二次挤压过程的热变形行为,获得其热变形工艺参数,并分析热变形后的显微组织。结果表明:合金的峰值应力随应变速率的增大而提高,随应变温度的升高而降低;在变形温度、应变速率相同的情况下,一次热模拟的峰值应力均大于二次热模拟(450℃,10 s~(-1)除外);合金二次挤压过程的流变应力可以采用含Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数形式来描述;由于二次热模拟试样中位错及晶界运动增强,使二次热模拟的激活能(Q)、应力指数(n)均小于一次热模拟的相应参数,导致二次挤压较一次挤压容易发生再结晶。     

{111}〈110〉滑移和{111}〈112〉孪生的共生屈服顶点

分析和计算了fcc金属{111}<110>滑移和{111}<112>孪生的单晶共生屈服应力状态(屈服顶点),求出了相应的活化系及5个独立活化系的组合数,结果表明,只有当孪生与滑移的临界切应力之比为1/√3≤ξ≤2/√3时,滑移和孪生才可能同时发生;证明了在此范围内仅存在两种类型的屈服应力状态,并且求出了相应的解析表达式.当√3/2＜ξ＜2/√3时,总共有259种应力状态,在应力空间按晶体结构对称性加以分类,可分为21组;当1/√3＜ξ＜√3/2时,也有259种共生屈服应力状态,但分为19组.在这两种类型的屈服应力状态中,139种是相同的,120种不同,它们分别活化5,6或8个滑移或孪生系,依赖于结晶学上不等价的滑移及孪生系组.