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21.
22.
23.
120°模具室温8道次ECAP变形TA1纯钛的组织与性能 总被引:3,自引:0,他引:3
采用两通道夹角Φ=120°,外圆角ψ=20°的模具,在道次间未退火的条件下实现TA1纯钛BC方式8道次室温ECAP(Equal Channel Angular Pressing)变形,制备表面光滑无裂纹的变形试样。研究纯钛室温ECAP变形组织结构的演变和特征,测定变形试样的力学性能。结果表明:随着室温ECAP变形道次的增加,原始粗大的α相等轴晶由最初几道次形成的板条和孪晶经过自身和相互交割形成亚晶,以及剧烈变形形成的位错胞状结构,通过位错的相互作用和重组逐渐演变成大角度晶界的超细晶等轴组织。获得平均晶粒尺寸约200 nm的TA1纯钛试样,其屈服强度和抗拉强度分别由275和407 MPa提高到710和791 MPa,并保持较高的塑性,延伸率为19.0% 相似文献
24.
采用BC方式等径弯曲通道变形(Equal Channel Angular Pressing,简称ECAP)对工业纯钛进行了8道次室温变形,研究了变形道次对显微组织和力学性能的影响。结果表明,铁素体组织随变形道次的增加逐渐演变为等轴状大角度晶界的超细晶组织;试验材料的硬度和强度随变形道次的增加而增加,伸长率曲线以第3道次为临界点,第3道次前材料伸长率曲线随挤压道次的增加而下降,而3道次后,曲线开始上升,材料伸长率增大。 相似文献
25.
26.
两种牙科贵金属铸造合金的组织结构研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用X射线衍射仪、扫描电镜和能谱仪等试验方法,研究了Ag-30Au-15Pd-11Cu和Ag-23Pd-11Au-9Cu两种牙科贵金属铸造合金的铸态组织、相结构和相成分。结果表明,2种合金均由面心立方结构的富银富钯固溶体α1和富和富铜固溶体α2两相组成,而金在两相中是均匀分布的。Ag-30Au-15Pd-11Cu合金的铸态显微组织是先共晶的等轴晶α1固溶体加少量片层状(α1 α2)共晶体,Ag-11Au-23Pd-9Cu合金的铸态显微组织是片层状(α1 α2)共晶体加少量先共晶的α1固溶体。 相似文献
27.
65Mn钢大塑性变形后的组织与力学性能 总被引:2,自引:1,他引:2
在650℃下对65Mn钢进行了C方式的等径弯曲通道变形(Equal Channel AngularPressing,简称ECAP)研究。重复挤压时试样沿轴线旋转180°再装入模具。通过光学及透射显微镜研究发现:ECAP变形后65Mn钢的累积等效真应变达到5左右,片层状的珠光体组织演变成了超细的渗碳体颗粒均匀分布于亚微晶铁素体基体组织中;变形5道次后铁素体基体为均匀的等轴晶,平均晶粒尺寸约为0.3μm。65Mn钢经ECAP变形后,硬度明显提高。 相似文献
28.
29.
蠕墨铸铁凝固过程及其组织形成机理的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用预合金—重熔法制取稀土铸铁试样,获得了蠕墨铸铁的典型铸态组织。用液淬法研究了共晶蠕墨铸铁的凝固过程,探讨了蠕墨铸铁组织的形成机理。 相似文献
30.
用光学显微镜、透射电子显微镜和X射线衍射仪研究了经1050℃×0.5h固溶处理和69.1%冷变形,再快速加热到800℃~1100℃水冷后,放入液氮中冷处理的10Cr14Ni6Mn4钢的马氏体转变。试验结果表明,试验用钢存在γ→ε、γ→ε→α和γ→α3种形式的马氏体转变。ε马氏体的形态为细片状,ε马氏体和奥氏体的位向关系为(111)γ∥(0001)ε、[112]γ∥[1210]ε。α马氏体有两种形态:板条状马氏体和细颗粒状马氏体。α马氏体和奥氏体的位向关系符合K-S关系。 相似文献