电极感应熔化气雾化法制备高温合金粉末中非限制式喷嘴的结构优化设计

采用电极感应熔化气雾化制粉法（electrode induction gas atomization,EIGA）制备粉末过程中,非限制式喷嘴的结构设计直接决定气雾化粉末的质量;非限制式喷嘴结构中不合理的喷射角度常常会引起反喷、片状粉、细粉收率低等问题,严重影响粉末的生产效率和质量。采用商业计算流体动力学（computational fluid dynamics,CFD）软件Fluent,以自主设计的第三代EIGA制备高温合金粉末装置中非限制式喷嘴为研究对象进行数值模拟建模,对带有气体回流区的非限制式喷嘴在熔体初次雾化过程中,喷射角度对反喷现象的影响以及反喷产生的机理进行了研究。结果表明,非限制式喷嘴射流角度过大时,熔体液滴会出现明显反喷现象;当非限制式喷嘴射流角度过小时,熔体液流雾化前过热度不足,生产的粉末球形度较差。因此,在优化设计非限制式喷嘴时,要应尽量控制气体回流区位置低于非限制式喷嘴熔体入口位置,保证合金熔体的过热度,同时防止反喷等现象。     

（Sm，Er）-α-Sialon陶瓷材料显微结构与性能研究

采用热压烧结方法制备了Ln1.0／3Si9．3Al2.7O1．7N14．3的Ln-α-Sialon（Ln=Sm和Er）陶瓷。研究了不同Sm：Er摩尔比和外加2．5％（质量分数，下同）的相同稀土氧化物对Ln-α-Sialon陶瓷显微结构和力学性能的影响，并借助XRD、SEM、EDS对样品的物相、显微结构进行了表征。结果表明：随着Sm：Er摩尔比值的减小，α-Sialon晶粒形貌逐渐由等轴状变成长柱状，显微硬度逐渐变大，最高值为19．5GPa，抗折强度和断裂韧性逐渐降低。在原始配方的基础上外加2．5％的同种稀土氧化物能进一步促进长柱状α-Sialon晶粒的生长，力学性能得到不同程度的提高。     

316L不锈钢粉真空松装烧结的研究

研究了３１６Ｌ不锈钢粉注射成形等低压成形工艺的粉末真空松装烧结行为及其影响因素。通过添加石墨实现脱氧控碳，分析比较了气，水雾化粉真空松装还原烧结行为的差异。     

喷射成形高温合金FGH4095组织及断裂行为

采用喷射成形制备FGH4095高温合金坯,观察其组织及强化相γ’相形貌、尺寸和分布,研究了喷射成形沉积坯组织均匀性对力学性能的影响,分析了材料的拉伸断裂行为.结果表明:喷射成形FGH4095高温合金组织均匀细小,无宏观偏析,体密度为8.21 g/cm3,致密度达99.03%,具有较好的组织均匀性;基体中除了晶界上分布着块状γ’相颗粒外,在晶粒内部还存在大、小2种尺寸的γ’颗粒,其中大的γ’颗粒呈团簇状,小γ’颗粒呈圆形;经过热处理,大γ’颗粒逐渐熔解,晶粒内部新的细小γ’相析出,并且伴随着原有小γ’颗粒长大;拉伸过程中材料表现为韧性断裂,局部组织缺陷对拉伸强度有明显影响,而γ’相和碳化物阻碍位错运动,使得位错在γ’和碳化物区域堆积,并形成位错缠结.     

喷射成形—热等静压9V高钒钢的组织与性能研究

采用喷射成形工艺制备9V高钒钢。分别对试样进行热等静压处理和热处理,研究了HIP前后孔隙率和组织的变化,以及热处理后硬度的变化。研究结果表明喷射成形高钒钢在沉积态的组织孔隙率为0.28%,经热等静压技术处理后孔隙率为0.06%。喷射成形高钒钢在沉积态的组织为铁素体和碳化钒,碳化钒主要呈团球状和块状,其中块状碳化钒主要弥散分布于基体晶粒的晶界处,球状碳化物大部分弥散分布于基体晶粒内部,碳化物的平均粒径为1μm,最大尺寸小于2μm。经热处理后硬度高达63.1HRC,随回火次数增加,硬度逐渐降低。     

铜粉对铜基摩擦材料性能的影响

分别以电解铜粉、氧化铝弥散强化铜粉和铁钴铜预合金化铜粉为基体,用粉末冶金工艺制备铜基摩擦材料,研究了铜粉对材料摩擦磨损性能的影响。结果表明,氧化物弥散相和合金元素的存在,影响摩擦膜的成分、厚度和硬度,进而影响摩擦系数。在铜基体中弥散分布的氧化铝陶瓷粒子起稳定摩擦过程、增大摩擦系数的作用,使材料表现岀良好的摩擦系数稳定性;但是,脱落的硬质磨粒使材料的磨损量较大。铁钴复合强化的材料摩擦后没有明显的机械复合形变层,而形成了稳定的氧化膜,摩擦过程始终发生在对偶件与表面氧化膜之间,因此材料的磨耗量低而稳定。     

烧结气氛对铜基粉末冶金摩擦材料性能的影响

本文分别在N2、H2和N2+H2:混合气三种气氛下,采用热压烧结法制备了合金强化铜基粉末冶金摩擦材料,并观察了微观形貌,测试了物理力学性能和摩擦磨损性能.结果表明:不同烧结气氛下制备的材料的显微组织相似,但抗压强度和摩擦磨损性能有显著区别:H2气氛烧结的材料挤压强度最低,摩擦系数随转速和制动压力的增加波动较大,且磨损严...     

喷射成形制备高速钢复合轧辊的发展及应用

综述了轧辊发展历程和目前国内外轧辊研究和应用现状。随着中国中低档次及常规轧辊需求不断减少,高性能、高品质轧辊的需求量逐步增大,中国轧辊制造业已面临必须加快结构调整、加速结构优化的紧迫要求。重点介绍了高速钢（HSS）复合轧辊制造技术研究进展及面临的技术问题;根据近年喷射成形技术创新及发展,提出采用改进型喷射成形技术是制备...     

不同方法制备的Gd2BaCuO5粉体性能比较

采用低温燃烧合成法(LCS)、共沉淀法和固相法合成了超细Gd2BaCuO5(Gd211)粉体,并对3种粉体的形貌、化学纯度、比表面积和粒度进行了比较。结果表明,LCS工艺制备的Gd211粉体粒度最小,团聚最轻。将以上3种粉体作为掺杂剂制备GdBa2Cu3O5(Gd123)超导块材,块材的微观形貌说明微细Gd211粉体的添加能有效减小Gd123块体中Gd211颗粒粒度,临界电流密度的比较表明LCS法所制粉体的添加比另外两种粉体更能有效提高临界电流密度。     

9Cr低活化马氏体钢冷变形及退火再结晶

通过光学显微分析和显微硬度测试研究了冷变形对9Cr低活化马氏体钢显微组织的影响,以及冷变形后退火再结晶过程中冷变形量(5%～75%)、退火温度(700～810 ℃)和保温时间(15～150 min)对显微组织的影响,获得退火再结晶图.当变形量为5%和10%时,样品在810 ℃的高温下退火120 min只发生回复过程;当变形量大于20%时,在780 ℃下退火120 min即可获得再结晶组织;当变形量达75%时,退火再结晶组织具有带状结构.通过试验获得了最佳的冷变形及退火再结晶工艺:冷变形量20%～60%,退火温度750～780 ℃,退火时间60～120 min.