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学科分类
工业技术 | 320篇 |
出版年
2023年 | 4篇 |
2022年 | 5篇 |
2021年 | 10篇 |
2020年 | 7篇 |
2019年 | 8篇 |
2018年 | 11篇 |
2017年 | 3篇 |
2016年 | 3篇 |
2015年 | 4篇 |
2014年 | 10篇 |
2013年 | 6篇 |
2012年 | 7篇 |
2011年 | 18篇 |
2010年 | 18篇 |
2009年 | 20篇 |
2008年 | 26篇 |
2007年 | 14篇 |
2006年 | 10篇 |
2005年 | 10篇 |
2004年 | 11篇 |
2003年 | 16篇 |
2002年 | 12篇 |
2001年 | 11篇 |
2000年 | 14篇 |
1999年 | 8篇 |
1998年 | 9篇 |
1997年 | 7篇 |
1996年 | 11篇 |
1995年 | 3篇 |
1994年 | 8篇 |
1993年 | 1篇 |
1992年 | 3篇 |
1991年 | 5篇 |
1990年 | 1篇 |
1989年 | 4篇 |
1987年 | 1篇 |
1984年 | 1篇 |
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基于相空间重构理论和近邻等距及其加权预测模式,提出了多相型综合预测方法,并应用于高边坡变形监测数据的处理。该方法应用于小湾水电站2#山梁高边坡4个GPS监测点连续430期变形时间序列的数据分析并进行预测。结果表明,该方法有效地削弱了重构参数选取算法和数据噪声等主客观因素对变形预测值的不确定影响,具有更高的预测精度和可靠性,为高边坡变形的非线性混沌预测提供了一种方法。 相似文献
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利用Cloos双丝焊接机器人对6005A铝合金型材进行了脉冲MIG焊接试验.针对焊后普遍出现的热影响区裂纹问题,从材料组织状态、焊接热输入、型材结构和传热、机加工等方面进行了综合分析.对于T6状态6005A铝合金,焊接过程中产生的较大的熬输入是导致裂纹产生的根本原因.由于焊后过早切割取样,使得分布在晶界上的Al-Mg2Si低熔点共晶相受到工具的强烈震动而发生脆断,这是导致裂纹产生的直接原因,而焊后型材较快的传热速率产生的较大的热应力和焊接应力是导致裂纹产生的诱发因素. 相似文献
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目的研究熔化极活性气体保护电弧(MAG)焊的保护气体成分对SUS304焊接接头耐晶间腐蚀性能及耐电化学点蚀性能的影响。方法通过不锈钢硫酸-硫酸铁晶间腐蚀试验方法(GB/T 4334.2—2000)、不锈钢点蚀电位测量方法(GB/T 17899—1999),对97%Ar+3%O_2和95%Ar+5%CO_2两种保护气体下的SUS304MAG焊接接头的耐腐蚀性能进行了研究。结果 97%Ar+3%O_2保护气体下的SUS304 MAG焊试件焊缝处的平均腐蚀率为2.78 g/(m~2×h);95%Ar+5%CO_2保护气体下的试件焊缝处的平均腐蚀率为2.50 g/(m2×h)。由SEM扫描结果可知,在焊接热影响区,敏化区以保护气体为95%Ar+5%CO_2的试样晶界腐蚀更严重,而非敏化区(焊缝与敏化区之间)和焊缝区以保护气体为97%Ar+3%O_2的试样腐蚀较严重。采用97%Ar+3%O_2保护气体的MAG焊试样热影响区和焊缝的E¢b100分别为0.208 V和0.144 V;采用95%Ar+5%CO_2保护气体的试样热影响区和焊缝的E¢b100分别为0.199 V和0.155 V。保护气体为95%Ar+5%CO_2的MAG焊焊缝试样的耐点蚀能力略好,保护气体为97%Ar+3%O_2的热影响区试样的耐点蚀能力略好。结论两种保护气体下MAG焊的接头的耐点蚀性能相差不大,95%Ar+5%CO_2保护气体下MAG焊的接头的耐腐蚀性更好。 相似文献
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梗丝干燥流化床FBD(Fluid Bed Dryer)含水率控制系统中3个区的温度控制是纯滞后大惯性环节,存在系统响应速度慢、受到扰动时波动大、达到稳定时间长等问题.为此,设计了以风量控制为主、温度控制为辅的双回路含水率控制方式,含水率波动较小时采用风量调节,含水率偏差较大时采用热风温度调节,有效改善了"干头"和"干尾"时间长、纯温度控制系统滞后大、易扰动的现象,加快了系统的响应速度,提高了系统的稳定性.梗丝含水率的平均合格率由改造前的83.88%提高到95.56%,保证了梗丝的工艺质量. 相似文献