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工业技术 | 115篇 |
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2022年 | 3篇 |
2020年 | 1篇 |
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2000年 | 2篇 |
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1998年 | 9篇 |
1997年 | 1篇 |
1996年 | 2篇 |
1994年 | 3篇 |
1992年 | 1篇 |
1991年 | 1篇 |
1990年 | 2篇 |
1989年 | 1篇 |
1988年 | 1篇 |
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<正>当今中国社会,已经是完全全球化的市场经济。企业之间的竞争越来越激烈,而高校等事业单位也面临着高端人才短缺的问题,人才的争夺成了企事业单位之间竞争的又一个战场。国内的大型企事业单位,主要是以国有企事业单位、大型合资企业以及大型私营企业为研究对象,其人力资源管理系统大部分还没有完全适应市场经济体制下的管理模式,绩效系统单一而落后,激励机制不健全,公平公正公开程度不足,而人才管理却又过于死板。针对这 相似文献
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滑坡预测预报非线性动力学方法 总被引:5,自引:0,他引:5
对滑坡预测预报方法的进展进行了系统分析 ,特别是对非线性理论的特点及其在滑坡预测中的作用和意义进行了阐述 .并且 ,基于对地质体复杂性的认识 ,强调了人类专家经验知识的重要性 ,指出定性、定量综合集成的方法 ,如专家系统预测方法等是特别值得关注的 ,并提出了新的研究思路与发展方向 相似文献
63.
压电材料作为环境振动能量收集器的核心功能材料,是制备高性能能量收集器的关键。该文从提高能量收集效率入手,研究适合于能量转换的高性能压电陶瓷材料。采用两步合成工艺制备出了0.7Pb(Zr0.51Ti0.49)0.99O3-0.3Pb(Zn1/3Nb2/3)O3(PZT-PZN)压电陶瓷,研究了La2O3掺杂对其微观结构和机电性能的影响。实验结果表明,掺杂少量的La2O3能显著提高PZT-PZN陶瓷的压电系数(d33)、机电耦合系数(k31、kp)、介电常数(εr)等。当掺杂量为4%(摩尔分数)时,在1 200℃烧结PZT-PZN,显示出良好的压电和介电性能:d33=560pC/N,k31=0.376,kp=0.642,s1E1=16.5×10-12 m2/N,εr=3 125。 相似文献
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主要研究应力测试技术在桥式抓斗卸船机结构安全评估中的应用,通过使用工况下卸船机结构关键部位的动应力测试,分析得出桥式抓斗卸船机的安全性能好坏以及平时检修和检测需要重点关注的危险部位,给桥式抓斗卸船机的设计、使用、定期检验和安全评估提供一定的理论基础。 相似文献
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开封市中国银行开封国际金融培训中心大厦的基坑开挖采用垂直开挖方式,为保证基坑边坡稳定及防止基坑外围地下水浸入基坑,采用水泥粉喷极支护防渗围幕和挡土墙与井点降水相配合的基坑支护与防渗方案.经质量检测,该桩整齐连续,割接充分,桩身质地坚硬均匀,围幕无集中渗水现象,基坑内的水采用单泵明排即可.可见,此水泥粉喷桩满足设计要求,达到基坑支护与防渗的目的,节省投资120万元. 相似文献
66.
采用静载模拟巷道初始地应力场,TNT爆炸模拟冲击地压,利用大型地质力学模型试验机对巷道在动、静荷载联合作用下的响应规律进行研究.试验中施加了相当于相似材料单轴抗压强度的最大静压力,荷载侧压比为1/3.在模型内部相同位置依次施加10,15和20 g TNT动荷载,在最后一次爆炸荷载作用下,洞室出现抛掷型冲击地压破坏现象.试验结果表明:巷道冲击地压灾害是动、静荷载联合作用的结果;在冲击瞬间作用下,冲击荷载与已存在静荷载叠加,使得巷道围岩压力迅速增加,叠加后作用力大于围岩承载能力时,引发围岩冲击破坏;围岩产生的冲击变形与巷道开挖后产生的初始变形叠加,形变超出围岩的变形能力时,洞壁首先发生破坏.围岩变形和冲击破坏范围与冲击力的大小及地应力水平相关性显著. 相似文献
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华人出洋,历史悠久,先秦以前不论,秦始皇二十八年(前219年)便“遣徐市发童男女数千人,入海求仙人”①,其后不返。汉代造船出海的事例不少,被称为“汉武航线”的海上丝绸之路,远达今印度东海岸。全魏晋南北朝,航海设备、舟船和技术日臻完善,孙吴黄龙二年(230年)派将军卫温、诸葛直统率万余人航海至夷洲(今台湾)。隋唐至宋元, 相似文献
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69.
深部巷道围岩大变形和失稳破坏是高地应力区巷道普遍存在的问题,有效的支护措施是保证深部巷道稳定的重要因素。以淮南某煤矿深部巷道为工程背景,通过相似材料模型试验利用YDM-D多功能地质力学模型试验系统,研究了巷道在无支护和锚杆支护两种条件下巷道围岩的变形破坏特征。研究结果表明:相似材料选用粘土、水泥、砂及水,配合比为4∶1∶20∶1.3的试件表现出良好的塑性大变形特性;相似材料模型经过锚杆加固后,洞壁最大位移有所减小,由15.4 mm减小为12.1 mm,加固效果不明显,表明锚杆的间距偏大,并用数值分析方法模拟验证了试验结果。采用正交设计结合数值分析方法对淮南某煤矿深部巷道喷锚支护方案进行了优化分析。结果表明:拱顶锚杆长度间排距分别取2.4 m、0.8 m、0.8 m,边帮锚杆长度间排距分别取3.7 m、0.8 m、0.8 m,底板锚杆倾角45°,锚杆长度间排距分别取2.9 m、0.9 m 、0.8 m,喷层厚度取120 mm加固方案效果最优。 相似文献
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