风能资源的开发利用(续二)

三、风轮的基本理论1.风能利用系数当叶片式风轮受到空气流的冲击而转动时,空气流不断流向和穿过风轮,形成一般射流。在风轮后面的气流(称为尾流)随风轮的转动而旋转,流动情况十分复杂。为了使问题简化起见,我们假设不可压缩,无粘性的空气流在整个轴向流动中没有旋转流动,并作为一元流动处理。再将风轮理想化,忽略它在流动方向的长度,即将转动的叶片风轮面当作一个平面。     

1000m^3液氨球罐地震失效分析

对5·12汶川地震中一台被震裂的1000m^3液氨球罐进行了应力计算和失效分析。利用有限元法计算了地震时球罐整体结构、支柱、拉杆、液氨出口管线的应力水平,研究销子、地脚螺栓、拉杆、液氨出口管线断裂的可能先后秩序。结果表明,地震时拉杆和销子首先发生断裂失效,随后致使地脚螺栓和液氨出口管线破裂,并g】发液氨介质泄漏。基于此,提出了球罐的支柱、耳板、底板、拉杆、销子、地脚螺栓等设计改进建议,以加强球罐抗震能力。     

风能资源的开发利用(续三)

四、风力发动机的设计计算 1、风力发动机的类型风力发动机是利用风力推动风轮转动,把风能转变成机械能的装置。它的种类很多,通常采用下列分类法: 按风轮轴的方位分类 (1)水平轴风力发动机风轮轴是水平的,由于风轮轴与风向的不同方位,又分成水平风轮轴与风向之间成正交和平行两种。 (2)垂直轴风力发动机风轮轴是垂直的,与风向相正交。按风轮的不同结构型式分类     

按ASME标准设计和建造3000m~3饱和C_4球罐

介绍了按照ASME标准设计和建造国外3 000m3饱和C4球罐设计方法、球壳用钢板的选取过程,列出了钢板、锻件和焊条主要订货技术要求。对SA 516Gr.70N制造3 000m3饱和C4球罐的结构设计和有限元应力分析进行了详细介绍和评价,设计结构科学合理。对钢板及锻件的实物性能数据、球壳板制造几何尺寸进行了统计分析。依据ASME标准并结合GB 12337标准,提出了球罐制造和安装阶段的焊接、无损检测等技术控制措施。     

大型真空球形容器的稳定性设计

通过使用非线性外压稳定性计算方法,对光球壳和球壳加筋结构的外压稳定性进行了对比研究,发现球壳加筋结构在真空球形容器抗外压失稳上有其独特的优点。将此设计思路应用于大型真空球形容器的设计,在保证外压稳定性的前提下,还可以较大幅度地降低球壳的壁厚,从而达到节约原材料、降低投资的目的。     

铈盐对电镀锡参数和性能的影响

研究了镀液中铈盐含量不同时对电镀锡参数及性能的影响.测定了镀液的均镀能力和镀层抗介质腐蚀的能力,探讨了铈盐的加入对镀层电导率的影响,实验证明,一定量铈盐的加入可扩大阴极电流密度范围,增强镀液的均镀能力,加宽镀层的光亮范围,提高镀层的耐蚀性和镀层的电导率,结果表明,铈盐的最佳添加量为15g/L.     

小方坯高拉速足辊长度设计探讨

针对小方坯高拉速,足辊长度的设计会对铸坯尺寸、质量及生产带来关键影响。基于中冶南方连铸三维蠕变有限元鼓肚计算模型及小方坯高拉速实践结果,给出了确定小方坯足辊长度的具体方法和标准。针对小方坯,足辊长度确定标准为2 m非夹持鼓肚量小于0.87 mm;155 mm×155 mm小方坯要满足5 m/min拉速,足辊结束位置距离结晶器弯月面应为1.18 m,需要二排足辊。现场实践证明,试验确定足辊长度的方法和标准完全可以满足小方坯高拉速的设计和生产。     

丁醛转化器应力分析计算

介绍了DN5200／4900mm丁醛转化器有限元应力分析计算方法，该反应换热设备直径大，远超出GB151中的DN2600mm，设计压力较小，结构重力、介质重力和管、壳程流阻压力降等影响不可忽略。Φ88．9mm×3．20mm的换热管，弯曲刚度较大，对按梁和杆模拟换热管分析结果进行比较。为超大型换热设备的设计计算提供参考。     

球罐整体结构自振周期计算及地震响应分析

通过不同的方法,对多种规格球罐整体结构的自振周期及地震响应进行分析计算,发现球罐设计标准GB 12337的计算误差较大,《压力容器》杂志2006年第3期上发表的《球罐整体结构水平刚度及支柱拉杆应力分析》一文中介绍的方法的计算结果与有限元模态分析计算结果较吻合。