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针对浮顶油罐灭火泡沫挡板开孔设计存在的一些问题,通过对泡沫注入量与泄流量的分析,提出泡沫挡板开孔设计的重要条件,是严格控制泡沫的泄空时间,并据此推导出泡沫挡板开孔的设计计算公式。 相似文献
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介绍了根据VRF成型工艺及线性机组改装GJ45型焊管机组生产φ60mm焊管的方法和改装部分的孔型设计,以及改装后试生产的简单情况. 相似文献
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锦西炼油化工总厂生产能力为 0 .8Mt/a的前置烧焦罐式重油催化裂化装置 ,于 1 987年投产。1 995年设备检修再开工时 ,发现再生立管开始振动 ,曾一度把立管上的松动管道震断 ,影响了正常生产。 1 996年设备大检修时 ,将限流孔板直径由原设计的 3.6mm更换成 5 .5mm ,振动状况未见好转。 1 997年 2月设备大检修时 ,把限流孔板直径由 5 .5mm又恢复到原来的 3.6mm ,开工后立管振动加剧。在此过程中也曾经更换了再生斜管 ,但振动反而加剧 ,曾有两次因振动造成松动点接管折断 ,另外衬里热点十分严重。设备的其他部分未做大的改变 ,只是… 相似文献
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关于压力容器开孔补强的设计,各国压力容器设计规范都有明确的规定,并且都给出了常规(如等面积补强法)的设计计算方法,其开孔所需补强面积中的计算厚度都是基于计算压力(内压、内压+液柱静压或外压)作用下根据计算公式求得的厚度。提出了塔类容器的开孔补强原则,列举了工程设计实例,给出了塔式容器尤其是细高(即高径比较大)塔器,其开孔补强计算的几点结论。 相似文献
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给出了带裂纹橡胶零件的开裂判据J≥JC。由标准橡胶试件的实验发现, 试件拉断时的最大载荷和裂纹开始启裂时的临界载荷, 均与裂纹相对深度a/ w 呈线性关系, 且随着裂纹相对深度的增加而减小。利用载荷位移曲线上的裂纹启裂点拟合出了裂纹启裂迹线, 进而采用裂纹启裂迹线法测定了油田常用橡胶的临界J积分值( 断裂韧性) , 计算时去除了远离裂尖区域所吸收的能量, 得到4 种橡胶的临界J积分值, 即240 号橡胶的JC= 7-15 ×10 - 3J/mm2 ; 802 号橡胶的JC=4-78 ×10- 3J/mm2 ; 813 号橡胶的JC= 3-85 ×10 - 3J/mm2 ; 814 号橡胶的JC= 3-69×10 - 3J/mm2 。 相似文献
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压力容器强度设计技术分析(三) 总被引:5,自引:0,他引:5
为满足工艺操作、容器制造、安装、检验及维修等要求,在压力容器上开孔是不可避免的。 容器开孔以后,不仅整体强度受到削弱,而且还因开孔引起应力集中造成开孔边缘局部的高应力。因此压力容器设计中必须充分考虑开孔的补强问题。 压力容器开孔补强设计内容较为丰富,本文以压力容器开孔引起的强度问题;等面积补强法分析; 相似文献
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压力容器设计中,由于工艺及设备结构等方面的要求,需要在容器上开孔,开孔造成了器壁结构的不连续,以及焊接等原因造成变形、静力不平衡等产生应力集中和弯曲应力等,使开孔成为容器中最容易失效的部位。本文对GB150.3-2011开孔补强部分提出了一些设计中的疑问,并对其做出了分析与解答。 相似文献
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运用压力面积法和ASME法计算分析了一受内压模型容器筒体大开孔补强结构,用极限分析法求出其极限载荷和设计载荷,并用分析设计法进行了验证。通过比较和分析可知,由于压力面积法中没有考虑弯曲应力的限制,将其用于大开孔补强设计时有时不可靠。实际压力容器大开孔补强结构应有较大的安全系数,用ASME法和有限单元法进行大开孔补强设计是合理和安全的。 相似文献
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圆筒形薄壁和厚壁压力容器由于工艺设计需要不可避免的进行开孔和接管,容器封头、筒体及夹套上的接管,能起到进料、出料、进气、排气等作用。容器开孔后必然导致其整体强度的削弱,文中对容器开孔的可靠性进行了分析,为压力容器开孔的可靠度设计计算提供了便利。 相似文献
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结合工作实际,阐述了成品油储罐设计中一些具体问题(如:焊接设计、排版设计、开孔设计等)的处理意见。 相似文献
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在线开孔(HOTrAP)技术适用于原油长输管线,站内管线和设备的在线改造。被广泛地应用于苏丹Muglad油田地面建设扩建工程。结合壳牌公司相关的设计与施工标准(DESIGN AND ENGINEERING PRACTICE),重点论述了在线开孔的主要形式及设计计算,并介绍了施工中应重点考虑的因素。 相似文献
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针对浮顶油罐灭火泡沫挡板开孔设计存在的一些问题,通过对泡沫注入量与泄流量的分析,提出泡沫挡板开孔设计的重要条件,是严格控制泡沫的泄空时间,并据此推导出泡沫挡板开孔的设计计算公式。 相似文献
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为了消除了φ139.7mm或φ190.5mm套管中大量的沉积物,使用泡沫和连续软管进行螺杆井技术首先在印度的许多油田实施,在Cambay盆地Jotana油田使用的泡沫占总量的70%,利用泡沫和螺杆钻头钻开沉积物,可以增加低静水压力井的产量。 相似文献