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LD抽运Nd:YAG/KTP腔内倍频连续波1.2 W红光激光器 总被引:1,自引:0,他引:1
报道了用Ⅱ类相位匹配KTP(相位匹配角选为θ=59.9°,Φ=0°)对激光二极管(LD)侧向抽运的NdYAG腔内倍频的红光激光器.通过分析大功率抽运NdYAG棒热透镜效应的影响,优化设计了三镜折叠腔参数.采用镜片镀膜的方法使NdYAG工作在1319nm波长,经腔内倍频获得单一波长659.5nm的红光激光.在抽运电流13A和输出镜曲率半径为200mm时,达到1.2W的红光连续波输出. 相似文献
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LBO倍频1.8 W连续671 nm红光激光器 总被引:6,自引:3,他引:6
Nd:YVO4晶体中掺杂的Nd^3 除了1.064μm的受激辐射跃迁外,还可产生1.342μm波段的弱辐射,经腔内倍频,最终可输出671nm的红色激光。报道了一种光纤耦合半导体激光二极管(LD)阵列端面抽运Nd:YVO4晶体,腔内采用Ⅰ类临界相位匹配LBO(LiB3O5)晶体倍频,实现波长为671nm的全固态红光激光器瓦级输出的理论分析和实验结果。采用短三镜折叠腔结构,通过对激光晶体热透镜焦距的估算,用计算机优化设计选取了合适的谐振腔参数,在芯径为400μm的光纤耦合808nm半导体激光二极管阵列抽运下,当注入功率为8W时,获得了波长为671nm的红光基模稳定输出.最高输出功率达1.8W,光-光转换效率达22.5%。 相似文献
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研制成用带尾纤的LD端面泵浦的连续波基横模1.064μmNd:YAG激光器,阈值泵浦功率小于11.5mW,输出功率大于13.2mW,余率效率高于7.8%。 相似文献
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激光二极管泵浦高功率Nd:YAG紫外激光器 总被引:2,自引:1,他引:2
对半导体侧面泵浦Nd:YAG准连续高功率紫外激光器进行实验研究,首次采用新颖谐振腔型对基波进行非线性转换获得稳定的355nm紫外激光输出.在主谐振腔中,3列相互呈120°放置的激光二极管线阵对中心处直径3mm的Nd:YAG晶体棒进行连续泵浦,实现了1064nm基频光稳定振荡;在子腔中,使用对基频光双程倍频双程和频的方法提高转换效率,实现了高功率准连续355nm紫外激光单向稳定输出;实验使用角度调谐的Ⅰ类相位匹配LB0晶体与Ⅱ类相位匹配LBO晶体,当调制频率5.4kHz时,355nm紫外激光最高平均输出功率1.89W,脉冲宽度小于65ns,1h内输出功率抖动低于7%. 相似文献
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LD泵浦准连续Nd:YAG/KTP 12 W红光激光器 总被引:4,自引:2,他引:4
报道了使用国产大功率全固态NdYAG泵浦组件产生1.3 μm附近波长的激光振荡,利用Ⅱ类临界相位匹配的KTP晶体腔内倍频产生高功率的红光激光输出.泵浦组件内包含30个20 W的808 nm二极管阵列,呈三角型阵列分布连续抽运5 mm×125 mm的NdYAG圆棒.为产生高功率的倍频输出,激光器采用V型折叠腔结构,并使用1个声光Q开关.在泵浦功率大约470 W时,产生了12 W的准连续高功率红光激光. 相似文献
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报道了用Ⅱ类相位匹配KTP(相位匹配角选为θ=59.8°,Φ=0°)对NdYAG腔内倍频,产生高功率连续659.5 nm红光激光的实验结果.采用808 nm最大输出功率为600 W的国产大功率LD侧面泵浦组件,采用镜片镀选择性膜的方法使NdYAG工作在1 319 nm单一波长.为获得高功率的倍频红光设计了Z型折叠腔腔型,并将KTP的冷却温度降低到7 ℃的较低温度以补偿KTP的热效应,最终在抽运功率317 W时获得1.8 W的连续波659.5 nm红光激光输出. 相似文献
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报道用激光二极管泵浦的Nd:YVO4-KTP折叠腔内倍频激光器,实现了532nm的激光输出,功率130mW,光-光转换效率11%,激光阈值〈90mW。研究了倍频光的输出特性讨论了腔内基波光对倍频光的影响因素。 相似文献
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报道了LD侧泵全固态Nd∶ YAG/KTP高功率连续绿光激光器.泵浦组件为中科院半导体所生产的808 nm半导体激光器(LD)组件,由9个20 W的激光二极管组成(呈三角形等间距分布),最大泵浦功率为180 W.在平凹直腔的腔型结构下,当LD连续抽运3 mm×65 mm Nd∶ YAG激光棒时,分别选用不同长度的KTP倍频晶体,实现了II类临界相位匹配腔内倍频,最终在泵浦电流22.5 A时,获得了最大功率为21.3 W的连续、稳定532 nm激光输出,输出不稳定度优于2%,光-光(1064~532 nm)转换效率为42.6%. 相似文献