低碳微合金钢的奥氏体晶粒长大倾向性研究

研究了加热温度和保温时间对低碳微合金钢奥氏体晶粒长大的影响.结果显示,在950～1150℃内加热,晶粒尺寸随加热温度有近似成线性增大的趋势;高于1150℃加热,晶粒有明显加速增长倾向;在950～1200℃加热的奥氏体晶粒尺寸为17～51μm,没有出现异常长大现象,这表明在1200℃加热具有可行性.     

微量Ti对焊接热影响区奥氏体晶粒长大倾向的影响

对添加不同Ti量的一组低碳焊接用钢进行了焊接热模拟试验,研究了第二相粒子（TiN）对高温奥氏体晶粒度的影响,提出了相对最佳的Ti、N含量和Ti／N值,并探讨了细小TiN颗粒抑制高温奥氏体晶粒长大的作用规律和机理。     

微量Nb对微Ti钢焊接HAZ奥氏体晶粒长大的影响

研究０．０２％Ｎｂ对低碳Ｔｉ－Ｎ钢高温奥氏体晶粒长大的影响。对含Ｎｂ量相同、含Ｔｉ量不同的一组试样进行了焊接热模拟试验及高温奥氏体晶粒度测试;用透射电镜分析了钢中第二相颗粒的形貌和尺寸分布特点;研究了奥氏体晶粒度随试样成分、峰值温度、保温时间以及第二相粒子的尺寸分布而变化的规律;探讨了添加的Ｎｂ在焊接过程中的作用机理。     

微合金钢中奥氏体晶粒长大规律研究

研究了四种有代表性的微合金钢在1200℃时奥氏体晶粒长大的规律,结果表明,20MnTi、35MnVNb、33Mn2VTi具有相似的抗晶粒粗化能力。随着等温时间的延长,奥氏体平均晶粒尺寸符合n小于1的复合幂函数图线模型;33Mn2VNbTi钢奥氏体晶粒随时间的延长迅速长大,说明同时添加V、Ti、Nb、N的微合金钢不具有抗晶粒粗化能力。     

调质状态结构钢原始奥氏体晶粒的显示

<正> 在实际热处理工作中,一般是将钢先加热到临界点以上,在奥氏体化以后,再以不同的速度进行冷却,以便得到不同的转变产物和满足性能要求.冷却以前的奥氏体称为原始奥氏体,其晶界称为原始奥氏体晶界.冷却转变以后,虽然得到了不同的产物,但原始奥氏体晶界并没有消失.原始奥氏体晶粒的大小,不仅影响钢的强度,也对冷脆转变和断裂行为有影响.此外,奥氏体晶粒的     

S355J2W与S355J2结构钢组织性能研究

研究了S355J2W与S355J2结构钢的组织性能。结果表明,在S355J2W中,Cu、Cr将对合金的耐候性起到至关重要的作用,并且S355J2W中S含量很低,冶金质量较高,夹杂物含量很少;S355J2W低温冲击韧性高于S355J2。     

铌对微合金化高碳钢奥氏体晶粒长大的影响

研究了铌对钒微合金化高碳钢在不同加热温度和保温时间下的奥氏体晶粒长大规律的影响。结果表明,含铌A钢在1100℃以下具有较好的抗晶粒粗化能力,组织中存在大量以Nb C为主的析出物,其奥氏体晶界迁移能仅为44.2 k J/mol;而不含铌B钢,不具有某一温度下的抗晶粒粗化能力,同时组织中仅发现较少量VC析出物,其奥氏体晶界迁移能高达197.2 k J/mol;在高碳钢中,同一奥氏体温度下,V降低Nb C完全溶解温度。     

高碳钢奥氏体晶粒的长大行为研究

研究了82B高碳钢在不同加热温度和保温时间下奥氏体晶粒的生长规律。结果表明,在800¹ 100℃范围内,随着温度的增加,高碳钢奥氏体晶粒尺寸从18.2μm增加到116.3μm,其中950℃为其晶粒粗化温度。在950℃保温601 100℃范围内,随着温度的增加,高碳钢奥氏体晶粒尺寸从18.2μm增加到116.3μm,其中950℃为其晶粒粗化温度。在950℃保温60⁹0 min后,可获得细小均一的奥氏体晶粒。最后,通过公式计算了高碳钢奥氏体晶粒的长大规律,与实验结果吻合。     

合金结构钢奥氏体N—C共渗的应用

合金结构钢的常规 N- C共渗处理 ,由于温度低(5 70℃ ) ,渗层薄 (见表 1) ,仅适用于轻载荷零件 ,使用面窄。将 N- C共渗温度提高到 630℃ ,因为此温度处在Fe- N- C三元共析温度以上 ,钢表面在此温度渗入 N后处于奥氏体状态 ,所以在此温度进行的 N- C共渗称为奥氏体 N- C共渗。此工艺有利于 N- C原子的渗入 ,增加了渗速 ,可显著提高合金结构钢制零件的有效硬化层深度及表面硬度。1　试验条件试样为2 5× 5 0 (mm )的 4 0 Cr钢、35 Cr Mo钢及4 2 Cr Mo钢 ,预先经 85 0× 15 min盐炉加热淬火及 640× 60 min回火的调质处理。奥氏体 N…     

数值模拟钢中奥氏体晶粒尺寸的方法及其进展和应用

钢的奥氏体晶粒尺寸是一个重要的微观结构参数,是决定钢的强韧性的重要因素,在热处理等热加工过程中需合理控制.钢的奥氏体晶粒度的数值模拟方法有蒙特卡罗法、元胞自动机法和相场法.相场法除了模拟晶粒长大过程外,在模拟奥氏体-铁素体转变和奥氏体-珠光体转变等扩散型固态相变方面都有成功的应用.与采用其他方法模拟相比,采用相场法模拟...     

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 本文从化学腐蚀的基本原理出发,利用控温控时水浴锅,采用热化学侵蚀法对不同热处理状态的稀土微合金钢原奥氏体实际晶粒的金相显示方法进行了研究,并对影响奥氏体晶界显示效果的因素进行分析。结果表明,采用蒸馏水70 ml＋2.5 g苦味酸适量+1滴二甲苯+1滴盐酸+1滴氢氟酸+少量海鸥牌洗头膏+极少量CuCl2的腐蚀方法显示奥氏体实际晶粒,取得了令人满意的效果。     

18Ni马氏体时效钢奥氏体晶粒长大规律研究

对18Ni(1800 MPa级)马氏体时效超高强度钢的奥氏体晶粒长大规律进行研究.结果表明,随加热温度的升高和保温时间的延长,奥氏体晶粒尺寸逐渐增大,当温度高于1000℃时,晶粒迅速发生粗化,当温度低于1000℃时,晶粒尺寸随保温时间的延长变化不明显;晶粒平均尺寸与保温时间的关系符合Beck方程,且温度越高,晶粒生长指数越大;在850～1150℃,18Ni(1800MPa级)马氏体时效钢奥氏体晶粒长大激活能为223.106kJ/mol,其奥氏体晶粒平均尺寸与加热温度之间符合Arrhenius关系,并建立了该马氏体时效钢的奥氏体晶粒度长大数学模型.     

X100管线钢中奥氏体晶粒长大规律研究

通过改变均热温度(900～1200℃)和保温时间(0～4h),研究X100管线钢奥氏体晶粒长大规律.结果表明:奥氏体晶粒尺寸随加温温度升高和保温时间延长呈指数增加;保温温度在1050℃以上时出现奥氏体晶粒快速长大.通过对试验数据进行非线性回归建立了实验钢奥氏体晶粒长大规律的数学模型,拟合度较好.     

新型油井管钢33Mn2V的奥氏体晶粒长大规律

系统研究了用于生产N80级热轧非调质无缝油井管的钢种33Mn2V在不同加热温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,结果表明,该钢在1100和1200℃保温时,奥氏体晶粒等温长大规律较好地服从抛物线型经验表达式,等温长大指数n均相当接近1/2,若等温时间为10 min,利用ASTM晶粒度级别等于5.00的临界判据定义的该钢实用奥氏体晶粒粗化温度位于1250℃左右;在900—1250℃温度范围内,该钢种奥氏体平均晶粒尺寸(D)与加热温度(T)的定量关系近似服从Arrhenius关系:D=1.12×10~4exp(-8.31×10~3/T),表明该钢在高温加热时具有较好的抗晶粒粗化能力,此结论对于将该钢种实际应用于N80级的热轧非调质无缝油井管工业化生产具有重要参考价值。     

Q345E钢奥氏体晶粒长大规律研究

以大型风电法兰常用材料Q345E钢为研究对象,应用金相显微镜分析研究了1 050~1 200℃区间内加热温度与保温时间对Q345E钢奥氏体晶粒长大的影响,并探讨了其动力学规律,获得了该钢奥氏体晶粒在高温下的长大规律,建立了晶粒长大的动力学模型,为Q345E钢大型锻件热加工工艺的制定提供了理论依据。     

核电SA508-3钢奥氏体晶粒长大规律的研究

利用箱式电阻炉对SA508-3钢进行了不同条件下的加热保温实验,分别讨论了加热温度及保温时间对奥氏体晶粒长大的影响。实验结果表明:MC型化合物的溶解温度大约处于1050~1100℃之间。当保温时间恒定,温度低于1050℃时,晶粒生长缓慢,随温度的升高,生长速率增大。保温温度恒定时,在保温初期晶粒急剧长大,随保温时间的延长,晶粒长大趋势趋于平缓。在此基础上,建立了SA508-3钢奥氏体晶粒长大数学模型。     

一种马氏体时效钢奥氏体晶粒长大动力学

在光学显微镜下,利用Leica Metal Work软件研究了一种强度级别为2100MPa的超高强度马氏体时效钢在850～1150℃的奥氏体晶粒长大规律.结果表明,实验钢奥氏体平均晶粒尺寸随加热温度升高和保温时间的延长而增大,其奥氏体平均晶粒尺寸与保温时间规律符合Beck方程,奥氏体化温度宜控制在800～950℃,其晶粒增长指数随温度的升高而减小,850～1150℃时实验钢奥氏体晶粒长大平均激活能为108.5kJ/mol-1,并建立了实验钢在等温加热过程中的奥氏体晶粒长大方程.     

9310钢的奥氏体晶粒长大规律研究

利用金相试验方法和理论模型研究了9310钢在800～1200℃奥氏体晶粒的长大规律。结果表明,不同加热温度条件下,9310钢的奥氏体平均晶粒尺寸随保温时间的变化符合Beck关系式。实验钢的硬度随平均晶粒尺寸的增大而逐渐降低,并呈近似的线性关系。通过数值回归分析,测得了9310钢奥氏体晶粒度长大的时间指数和激活能,并对9310钢奥氏体晶粒的长大机制进行了讨论。