Cr18Ni9奥氏体不锈钢表面粉末渗硅层精细

采用固体粉末渗硅法在Cr18Ni9奥氏体不锈钢表面获得了致密的渗层,应用SEM和EDS等方法分析了渗硅层及其精细结构。结果表明。用w（Si）=70％的硅铁粉末为基体,二氧化硅为松散剂,氟化钠为活化剂,在1050℃密封扩散处理4-6h,可在Cr18Ni9奥氏体不锈钢表面获得厚度在50μm以上的渗硅层,渗层结构致密,其精细结构为调幅分解产物,由表及里的精细程度与硅原子的梯度分布有关。     

Cr18Ni9奥氏体不锈钢表面粉末渗硅层精细结构研究

采用固体粉末渗硅法在Cr18Ni9奥氏体不锈钢表面获得了致密的渗层,应用SEM和EDS等方法分析了渗硅层及其精细结构.结果表明,用w(Si)=70%的硅铁粉末为基体,二氧化硅为松散剂,氟化钠为活化剂,在1050℃密封扩散处理4～6 h,可在Cr18Ni9奥氏体不锈钢表面获得厚度在50 μm以上的渗硅层,渗层结构致密,其精细结构为调幅分解产物,由表及里的精细程度与硅原子的梯度分布有关.     

ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢的渗硼

对ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢进行了渗硼处理,渗硼剂采用含双活化剂(氟硼酸钾和氯化铵)的粉末渗硼剂:碳化硼+碳粉+碳化硅+氟硼酸钾+氯化铵,渗硼温度为950 ℃,渗硼时间为7 h.在金相显微镜下观察渗层组织致密,齿型平坦,并测得渗层的厚度为38～42 μm;经X射线衍射分析以及扫描电镜观察表明,渗层主要由FeB相组成,在过渡区有明显的增铬现象,说明硼化物层有一定的排铬作用.利用显微硬度计测得渗后形成的硼化物层的硬度可达2000 HV0.1.沿硼化物-过渡区-基体方向,硬度值呈逐渐下降趋势.渗层的脆性较小,脆性级别为2级.ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢通过含双催渗剂的渗硼剂渗硼,组织均匀且与基体结合紧密,硬度明显提高.     

0Cr18Ni9钢表面熔盐法渗硅层的组织与性能

利用摩尔比为NaCl:KCl:NaF=2:2:1的碱金属卤化物混合体系做载体,等摩尔比的Na2SiF6和Si粉作渗硅剂,在900 ℃下利用熔融盐法对0Cr18Ni9不锈钢进行了渗硅处理.采用X射线衍射仪(XRD)和附带能量色散谱仪(EDS)附件的扫描电子显微镜(SEM)研究了渗层截面的物相组成、成分,显微形貌及渗硅层的形成机理.结果表明,900 ℃下保温3 h渗层厚度在250 μm以上,渗层物相为富含Cr、Ni合金元素的Fe,Si型金属间化合物,渗层中Si的含量为6.75 wt%,Cr的含量仅为其在基体中含量的50%左右,Ni在基体和渗层中的含量相当,渗层表面致密,硬度在700 HV左右,远高于基体硬度200 HV.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的锻造

介绍了1Cr18Ni9Ti不锈钢的特性、锻造工艺特点和热处理规范。     

新型Cr18Ni9NbTiN奥氏体不锈钢的高温蠕变行为

采用RDL100型电子高温蠕变试验机测试了新型Cr18Ni9NbTiN奥氏体不锈钢在650 ℃不同应力下的蠕变性能。利用SEM、TEM及EDS等观察分析了220 MPa下不同蠕变阶段的组织形貌。结果表明,蠕变初期,晶内位错密度急剧增加,位错发生缠结,晶内有细小的NbN相弥散析出;稳态蠕变阶段,位错形成网状结构,晶内有TiN颗粒析出,链状(Cr, Fe)23C6沿晶界析出,位错网和析出的第二相共同降低了位错可动性,改善了合金抗蠕变性能;加速蠕变阶段,大量扩展位错出现,延长了蠕变寿命。Cr18Ni9NbTiN钢蠕变断裂属于沿晶脆性断裂,晶界处发现部分(Cr, Fe)23C6剥落,三叉晶界处发现楔形裂纹。     

1Cr18Ni9Si3奥氏体不锈钢压缩变形行为的热模拟

利用高频感应炉熔炼奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Si3,然后热轧成变形试样。使用Gleeble-3500热模拟试验机对钢进行压缩变形试验(应变速率0.04~0.4 s~(-1),温度范围800~1 000℃),获得高温下的流变曲线图。利用数学方法对钢的热变形行为进行描述,计算出其再结晶激活能为507.62 k J/mol。     

0Cr18Ni9奥氏体不锈钢埋弧自动焊工艺

公司在预缩机受压元件烘筒(Ⅰ类压力容器)的制造(焊接)过程中,遇到厚22 mm 0Cr18Ni9奥氏体不锈钢的焊接问题,经过焊接工艺试验,取得了良好效果.     

0Cr18Ni9不锈钢表面纳米化及其热稳定性研究

对0Cr18Ni9不锈钢进行表面超音速微粒轰击处理,使表面获得纳米晶粒,并且晶粒尺寸沿厚度方向逐渐增大呈梯度组织。将处理后的样品进行不同加热温度和保温时间的热处理,研究其组织结构和硬度的变化。结果表明:当加热温度低于500℃时,表层晶粒尺寸未发生明显变化,只是在表面纳米晶层及其相邻的亚微晶层上发生马氏体相变,对应的硬度沿深度分布也未见明显的改变;当加热温度高于500℃时,表层组织发生回复与再结晶,导致硬度明显下降。与加热温度相比,保温时间对组织和硬度的影响不大。     

0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢热浸镀铝层的抗高温氧化性能

通过SEM、EDS、XRD分析了0Cr18Ni9Ti钢热浸镀铝层在1000℃氧化180 h后的组织变化情况,以及高温抗氧化性能与微观结构的关系.结果表明,热浸镀铝层的高温氧化动力学曲线符合抛物线规律,其抗高温氧化性能明显优于未浸镀件.在1000 ℃氧化180 h试验表明,镀层由Al和FeAl2相转变为β-NiAl相和FeAl相,以及很少量的β-Al2O3相.在高温氧化过程中,真正起到抗高温氧化作用的是扩散层中的金属间化合物FeAl相和β-NiAl相,B-Al2O3氧化膜主要起抑制氧进入的作用.     

渗硅奥氏体不锈钢的组织和性能研究

采用硅粉作渗剂,在850℃、900℃和950oC对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了不同时间的渗硅处理。通过金相试验、XRD和硬度试验等研究了渗硅层的组织、渗层深度、硬度和抗氧化性能。结果表明,1Cr18Ni9Ti钢均获得了致密的渗硅层,渗层主要由Fe3Si相以及少量的FeSi相组成,其中夹杂着黑色粒状物。渗层深度随着渗硅温度的提高而增厚,并与渗硅时间的平方根成正比;稀土催渗剂可以明显提高渗硅层深度。渗硅显著提高了不锈钢的表面硬度及抗氧化性能。     

用断裂法检验奥氏体不锈钢粉末渗硅层与基体的结合

采用固体粉末渗硅法对304奥氏体不锈钢进行了渗硅处理,用预制缺口断裂法考察了渗层与基体的结合情况,采用显微硬度试验、SEM和EDS等方法分析了渗硅层断裂形貌与微观结构的关系。断口结合强度试验结果表明,渗硅层与钢基体结合良好,渗硅层均匀的柱状晶结构、硅含量的梯度分布、渗层与基体显微硬度的过渡匹配以及渗层前沿的纳米晶结构均有利于加强渗层与基体的结合。     

预冷轧对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢力学性能的影响

研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢经不同变形量预冷轧后的各种力学性能。结果表明:该钢具有很强的加工硬化能力,冷变形使钢的各种强度性能、弹性变形能力和疲劳性能大大提高。当冷变形量达60%后,弹性极限及最大弹性应变分别是未变形时的4.6和4倍,弹性变形能力增加了17倍;屈服强度和抗拉强度分别是未变形时的4.5和2倍;而疲劳断裂应力则分别由1×104次循环的560/56MPa提高到960/96MPa(提高1.7倍)和由1×105次循环的530/53MPa提高到860/86MPa(提高1.5倍)。60%冷轧制后伸长率为5.05%,仍保持一定的塑性。     

0Cr18Ni9不锈热轧带钢表面锈蚀原因分析

太原钢铁（集团）有限公司生产的0Cr18Ni9不锈热轧带钢退火酸洗后钢卷表面局部发生锈蚀,严重影响产品的加工使用。通过盐雾腐蚀试验,研究了化学成分、夹杂物级别以及表面粗糙度等对0Cr18Ni9热轧板表面耐蚀性的影响。研究表明,钢中ω（Cr）≥17.5%、ω（S）≤0.005%、无表面夹杂物、以及具有低的表面粗糙度,可有效提高热轧不锈带钢的耐蚀性。     

AISI-304不锈钢扩散渗硅层组织研究

利用热场发射电镜研究AISI-304奥氏体不锈钢表面在用粉末包埋法热扩散处理获得的渗硅层的微观组织和精细结构。结果表明,在1050℃扩散处理6h,γ相不锈钢的渗硅层厚度可达60μm以上,渗硅层组织由高硅表面和α相扩散区组成,在α相扩散层中由表及里出现了不同形貌的类调幅组织,由表及里逐渐细化,其形貌从交叉织纹状到正交片状和交叉短杆状过渡。在扩散层中部为单一的砌块状DO3(Fe3Si型)有序转变产物,深部为纳米级细晶粒,至γ相基体前晶粒更加细小。微观成分分析表明,渗硅层的微观结构与硅的浓度梯度密切相关。     

Ni������00Cr13Co9Ni5Mo5������ʱЧ����ֳ�����Ե�Ӱ��

从不同试验钢的显微组织、奥氏体体积分数、晶粒尺寸等方面,研究了Ni当量对00Cr13Co9Ni5Mo5马氏体时效不锈钢冲击韧性的影响.研究结果表明:Ni、Mn可扩大奥氏体区,随着Ni当量的增加,奥氏体体积分数明显上升,可显著提高材料的冲击韧性.     

轴承不锈钢的发黑技术

研究了轴承不锈钢9Cr18的发黑工艺。将发黑处理后的9Cr18钢轴承增加电解工艺,从而大幅度提高了轴承的耐蚀性,同时不降低其硬度。扫描电镜和俄歇能谱分析表明,其耐蚀的原因是因为表面膜中的Cr/Fe比明显增加。