中碳低合金复相组织抗磨钢锤头的研制

研制出了一种中碳低合金复相组织抗磨钢锤头，其组织为：贝氏体 马氏体 奥氏体，HRC＞50，ak＞55J／cm2，抗磨性比ZGMnl3提高90％以上．     

低,中碳合金钢中的马氏体与贝氏体形态

本文主要介绍低、中碳合金钢中的马氏体除局部区域因成份偏析呈孪晶亚结构外,主要是位错亚结构的板条马氏体。低碳合金钢的中温转变组织主要有三类,即粒状组织、上贝氏体和下贝氏体。其中上贝氏体又分为粒状贝氏体、准上贝氏体和典型下贝氏体;下贝氏体又有准下贝氏体、变态下贝氏体和典型下贝氏体。中碳合金钢的中温转变组织只有上、下贝氏体,其中上贝氏体又分为准上贝氏体和典型上贝氏体,而下贝体则包括准下贝氏体、变态下贝氏体和典型下贝氏体。     

高碳低合金贝氏体抗磨钢的研制与应用

在含碳0．7－1．4％的钢另，采用多元素微量合经，提高其淬透性，经等温热处理后，可获得贝氏体与马氏体基体加弥散分布碳化物、由于贝氏体细化分割了马氏体，使试验钢具有优良的韧性，而且硬度可达到HRC55－61。在水泥球磨机与电厂球磨机中使用，显示出优良的抗磨性。     

Cr12钢马氏体—贝氏体复相处理强韧化及应用

研究了Ｃｒ１２钢贝氏体量与马氏体一贝氏体复相组织力学性能关系和工艺参数对强韧性的影响。结果表明,低温回火马氏体一贝氏体复相组织含中１５％－２５％下贝氏体时能显著提高钢的强韧性及模具使用寿命。     

中碳低合金空冷贝氏体铸钢的组织与性能研究

以A3钢边角料为原料添加锰铁、硅铁、铬铁和钼铁以及少量的稀土,通过中频感应熔炼及相应的炉前处理,设计了1种铸钢,通过不同的热处理工艺制度,在空冷条件下获得了贝氏体组织．通过16种不同的热处理工艺研究热处理对组织的影响规律,借助光学金相显微镜（OM）、扫描电子显微镜（（SEM）、硬度计和冲击试验机等手段分析研究了试验钢热处理态、回火态以及不同热处理工艺规范下的力学性能,利用透射电子显微镜（TEM）分析研究了空冷贝氏体组织组成以及析出的碳化物的成分．结果表明：合金元素C,Si．Mn,Mo,Cr的合理有效配合,可使钢在空冷条件下,在较宽的成分范围内得到以贝氏体为主的显微组织．TEM分析证明基体组织以下贝氏体为主,兼有部分上贝氏体,同时还有少量的残余奥氏体存在,贝氏体中的碳化物有渗碳体和ε-碳化物．贝氏体钢的硬度在40～49HRC范围内变化,冲击韧性在44～70J／cm2范围内变化;     

高碳低合金钢低温贝氏体组织及其耐磨性研究

设计了一种新的低温等温转变无碳化物贝氏体高碳低合金钢。对该钢低温等温淬火组织和干滑动摩擦磨损耐磨性及磨损机理进行研究,并与淬火＋低温回火处理试样进行比较。结果表明,经1 000℃奥氏体化后在220℃盐浴中进行等温120 h的等温淬火处理,得到了由平均厚度约为120 nm的板条状贝氏体铁素体和薄膜状的残留奥氏体组成的无碳化物贝氏体组织,干滑动摩擦磨损相对耐磨性比回火马氏体组织提高19%,磨损机理为粘着磨损。     

热处理工艺对中碳低合金耐磨钢力学性能的影响

研究不同的淬火和回火温度对材料性能的影响.结果表明:经过850℃/45 min水淬+430℃/60 min回火处理后,试样具有最佳的冲击韧性和硬度的配合.     

GCr15钢马氏体－贝氏体复相热处理的强韧化工艺研究

研究了ＧＣｒ１５钢奥氏体化温度、贝氏体相对量对强韧性的影响。结果表明：ＧＣｒ１５钢经８６０℃奥氏体化后，在２３０℃等温，当下贝氏体相对量为３０％时，可获得较好的强韧性配合，适合ＧＣｒ１５钢冷作模具热处理。     

WC/Cu-Zn-Mn 强化中碳钢高耐磨表层复合材料

采用熔浸复合法制备了ＷＣ／Ｃｕ Ｚｎ Ｍｎ强化中碳钢表层复合材料,探讨了ＷＣ粒度、熔浸复合温度等工艺因素对复合材料组织与性能的影响。研究结果表明,在两体静载磨料磨损工况下,新型表层复合材料的耐磨性是中碳钢基体的２６倍,是水韧高锰钢的２０倍,且可根据需要调节复合层厚度,故可在很大范围内替代整体耐磨材料,是一种有实用价值的高耐磨表层复合材料。     

低碳微合金钢微观组织的纳米压痕研究

对低碳微合金钢D40进行热处理和热模拟实验,获得各实验工艺下的试样,经过金相制备,利用光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM)观察各试样显微组织。室温条件下,利用纳米压痕仪对试样块状铁素体、针状铁素体和马氏体组织进行微观力学性能分析。结果表明,同一种低碳微合金钢在热处理和热模拟工艺下得到的马氏体和铁素体的平均纳米硬度差别很大,针状铁素体的平均纳米硬度小于马氏体的平均纳米硬度,大于块状铁素体的平均纳米硬度。     

低碳马氏体型非调质钢的研究

通过少量碳与适量合金元素Mn、Si和Cr配合,试图制备低碳马氏体非调质钢,研究结果表明:锻造后经1000℃正火处理能够在钢中获得低碳板条马氏体组织以及位于马氏体板条之间的少量稳定残余奥氏体薄膜.具有这一理想组织的钢不需进行回火处理也能使材料具有很高的强度(s=1620MPa,b=1704MPa)和良好的塑性(5=12.1%).     

TiN薄膜对碳钢和铬钢耐磨性影响的研究

利用空心阴极离子镀膜机在碳钢(T7A)和铬钢(Cr12MoV)上制备TiN薄膜，采用销一盘式磨损试验机，在润滑条件下，研究了不同基体材料上TiN薄膜的耐磨性．结果表明：铬钢Cr12MoV上的TiN薄膜耐磨性明显好于碳钢T7A上TiN薄膜的耐磨性。     

热处理工艺对GCr18Mo钢组织及硬度的影响

对GCr18Mo钢进行了淬火+回火及等温淬火热处理,并对不同热处理工艺下GCr18Mo钢的显微组织和硬度值进行了分析比较.通过分析实验结果得出:GCr18Mo钢经930℃淬火180℃回火后的硬度值低于经860℃淬火220℃回火后的硬度值,两种热处理的组织均为回火马氏体+碳化物+残余奥氏体.GCr18Mo钢在230℃等温淬火处理时,得到下贝氏体组织,其形态由单个细针转变到草丛堆状.GCr18Mo钢经930℃加热230℃等温130 min后的硬度值明显低于经870℃加热230℃等温30 min的硬度值.     

低(超低)碳贝氏体钢DB590R的研制

研制了600MPa级低（超低）碳贝氏体钢DDB590R。试验分别在实验室和热连轧生产线上进行,通过控轧控冷两阶段轧制。分析了试验钢的组织结构、力学性能和系列冲击韧性。实验结果表明,试验钢的化学成分设计合理,具有优良的综合力学性能：该钢在强度方面具有较大的富余量,屈服强度的平均值为561MPa,抗拉强度的平均值高达645MP;其韧性指标也大大地超过了设计目标,－40℃的纵向冲击韧性值为150J以上,韧脆转变温度在－80℃以下,具有极优的冷弯性能。     

焊接时间对YG8/低碳钢扩散焊接头微观组织的影响

摘 要：以真空扩散焊为手段,在扩散焊时间（30~90 min）下,对YG8硬质合金与低碳钢进行了焊接。使用光学显微镜、扫描电子显微镜对各试样接头进行了检测分析,对比分析了焊接时间对接头显微组织形貌和元素扩散的影响。实验结果表明,扩散焊时间会影响钢晶粒和硬质合金颗粒的大小,并且对元素扩散也有显著影响;适当延长焊接时间,导致硬质合金和钢晶粒一定程度的长大,焊接接头结合面的间隙和孔洞减少;在焊接过程中,Co和Fe的扩散现象明显,在焊缝附近有富集,可能生成了Fe-Co固溶体。在焊接时间为60 min的试样中,钢基体中有WC颗粒的出现。     

无磷复合型缓蚀剂PESA/PASP/Glu对碳钢缓蚀性能研究

采用静态失重法首先研究了聚环氧琥珀酸（PESA）、聚天冬氨酸（PASP）和葡萄糖酸钠（Glu）三种单组分缓蚀剂对碳钢的缓蚀性能,然后将三者进行正交复配,得到一种缓蚀效果优良的新型无磷复合型缓蚀剂PESA/PASP/Glu。研究了不同因素对其缓蚀性能的影响,结果表明：该复合缓蚀剂的最佳适用浓度为1000 mg?L-1,此时缓蚀率达到94.6%;其缓蚀率随时间的延长逐渐下降,48 h时依然维持在70%以上;随温度的升高稍有降低,80℃时仍然能达到86.5%;随pH的增加而上升,在pH 为12时缓蚀率可达到96.5%,几乎完全抑制碳钢的腐蚀。该复合药剂是一种尤其适用于高温、高碱环境下的无磷缓蚀剂。     

Effects of Quenching Process on Microstructure and Mechanical Properties of Low Carbon Nb-Ti Microalloyed Steel

The low carbon Nb-Ti mieroalloyed tested steel was prepared by the process of vacuum induction furnace smelting, forging and hot rolling. The new steel aims to meet the demand of high strength, high toughness and high plasticity for building facilities. The effects of quenching process on microstructure and mechanical properties of tested steel were investigated. The results showed that prior austenite grain size, phase type and precipitation behavior of （ Nb, Ti） （ C, N） play important roles in mechanical properties of the steel. Through modified appropriately, the model of austenite grain growth during heating and holding is d^5.7778 = 5. 6478^5.7778 ＋ 7.04 × 10^22t^1.6136 exp（- 427. 15 ×10^3 /（RT））. The grain growth activation energy is Qg = 427. 15 kJ. During quenching, the microscopic structures are mainly martensite and lath bainite which contains lots of lath substructure and dislocations. The content of phases, fine and coarsening （ Nb, Ti ） （ C, N ） precipitated changes during different quenching temperatures and holding time. Finally compared with the hardness value, the best quenching process can be obtained that heating temperature and holding time are 900 ℃ and 50 mins, respectively.     

热轧低碳钢不同卷取温度下的相变模拟

针对某热轧带钢厂1780生产线,研究了三种不同卷取温度下低碳钢的相变行为,包括铁素体体积分数沿带钢长度方向的分布,组织中组成相的体积分数随时间的变化,并将计算结果与生产试验进行了比较.研究表明,卷取温度高,组织中铁素体的含量多.卷取温度过低,带钢的室温组织中出现魏氏组织,恶化带钢的性能.