铝合金模锻件折叠缺陷产生的原因与预防措施

“折叠”是铝合金模锻件的常见缺陷。从生产实际出发 ,对模锻件折叠缺陷产生的原因进行了细致分析 ,模具设计不合理、坯料选择不当、压下量过大、润滑不均匀及上道工序修伤不彻底 ,均可导致折叠缺陷。提出了预防折叠缺陷的具体措施。     

航天铝合金锻件缺陷检测与成因

针对航天型号某批次铝合金锻件在超声A扫描检测过程中存在较多超标缺陷的问题,采用超声相控阵、工业CT、渗透及金相分析等多种检测方法对缺陷进行了定性分析。结果表明:造成该批次锻件不合格的原因为原材料夹杂缺陷,以为后续锻件原材料采购及质量控制提供一定的参考依据。     

铝合金隔板模锻件锻造缺陷分析

带工字型截面的铝合金隔板模锻件在锻造过程中易产生折叠、穿流、充不满等缺陷。对上述缺陷产生的原因进行了分析研究,从模具设计与制造以及在模锻工序、操作过程采取相应措施,使模锻件成品率大幅度提高,取得了明显的经济效益。     

铝合金模锻件粗晶缺陷浅析

从锻件的材质、锻造工艺参数、锻模温度、热处理工艺参数四个方面,阐述了铝合金模锻件粗晶缺陷的产生原因及消除措施。     

大型铝合金模锻件内部缺陷的模拟分析

针以吕合金件的锻造过程。采用实验与计算机模拟相结合的办法，分别对锻件内部冶金缺陷的变化及其应变场进行了分析。研究表明：通过合理设计锻模，选手 坯料尺寸，能有效防止 件内部冶金缺陷的进上步扩大。计算机模拟分析是准确预测和解释 造过程内部缺陷变化的可靠手段。     

铝合金前梁模锻件粗晶缺陷及对策

分析了铝合金前梁模锻件粗晶缺陷的成因,从锻造、淬火等工艺参数的选择方面提出了预防缺陷的措施.     

铝合金锻件氧化膜缺陷超声波探伤

介绍铝合金材料氧化膜缺陷形成机制及特征,铝合金锻件氧化膜缺陷分布规律.结合铝合金锻件生产中超声波探伤实践,给出了具有代表性的氧化膜超声波探伤波形、剖伤低倍图谱、断口图谱.根据多年铝合金锻件超声波探伤经验,通过探伤波形、大量的剖伤案例及氧化膜缺陷在锻件中存在的特征,经验性的总结了超声波探伤对氧化膜缺陷的粗判.     

4032铝合金锻件凹坑缺陷分析与控制

针对4032铝合金挤压圆棒锻造加工后表面出现凹坑缺陷的问题,使用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及能谱仪(EDS)分析锻件缺陷的形貌和组织.分析结果表明:表面凹坑缺陷为亮黑色不规则片状非金属物质,大小约为2.69 mm的Si.其产生的原因是合金在熔炼时补加的Si未完全熔化所致.因此,熔炼过程严格规定:若发现Si成...     

复杂盘饼类铝合金锻件等温成形缺陷分析

以环形座锻件为例,采用实验研究和有限元数值模拟相结合的方法研究了复杂盘饼类铝合金锻件等温成形时缺陷产生的机理.结果表明:采用反挤变形方式可以控制金属的径向流动速度,能有效地防止复杂盘饼类铝合金锻件的径向折叠和穿流缺陷的发生;各区域金属分配不合理会使局部区域因缺少金属而引起充不满或对流折叠,或使局部金属过多引起折叠;增大镦粗时坯料与模具间的摩擦阻力和变形量,可使坯料获得更好的径向分布的流线,最终得到流线分布合理的锻件.     

基于有限元模拟的7050超硬铝合金筋板锻件流线缺陷分析

由于7050铝合金筋板锻件对成形工艺的精确性要求较高,在成形过程中极易产生流线缺陷。为了揭示筋板锻件穿流、涡流等流线缺陷的形成规律,以工字形截面锻件为例,采用有限元模拟锻件的工字形截面成形过程。通过对成形过程速度场的研究,发现筋板根部容易产生穿筋裂纹,筋板顶部容易产生涡流。与矮筋型毛坯相比,采用高筋型毛坯利于提高金属充填模腔时变形流动的均匀性,能从根本上解决工字形截面锻件产生穿流缺陷。     

铝合金叶轮线性缺陷的分析

本文分析了航空发动机用铝合金叶轮在加工后荧光检测发现的线性缺陷.结果表明,这种加工后出现的线性缺陷并非裂纹,而是卷入铸件的氧化膜受外力作用后在叶片表面的显现.同时,分析认为这种氧化膜的形成与金属炉料、铸造辅料的洁净度不够以及熔炼、浇注不合理有关.在此基础上,本文提出了采用高纯度、高洁净度的金属炉料和铸造辅料,合理熔炼,充分精炼,设计合理的浇注系统和浇注参数等措施可以预防该类缺陷.     

铝合金车轮轮缘开裂缺陷分析

简述了铝合金车轮轮缘开裂的缺陷特征,检测了车轮的相关尺寸、化学成分、力学性能、显微组织和断口形貌,并对车轮的瞬态冲击过程进行了计算机模拟分析。结果表明,开裂车轮的力学性能、化学成分、显微组织符合标准要求,其断口部位存在细小氧化渣;而汽车的非正常驾驶使轮辋变形,最终导致轮缘开裂。     

铝合金锻件折迭与裂纹的控制

针对三通阀、轴承盖、油堵3种类型的铝合金模锻件 ,在生产中出现的折迭与裂纹的质量缺陷 ,进行了分析 ,并相应提出技术措施加以改进 ,取得了满意的效果。并总结归纳出预防铝合金模锻件产生折迭与裂纹的六点经验     

7050-T7452高强铝合金的开坯与锻造工艺研究

为了研究7050高强铝合金开坯工艺的变形均匀性及锻件的断裂韧性,采用数值模拟、微观组织分析及紧凑拉伸试样的KIC试验等,分析研究7050高强铝合金铸坯改锻和挤压坯锻造的变形均匀性、显微组织和断裂韧性,得到了两种开坯工艺条件下坯料的平均等效应变、变形均匀系数、晶粒尺寸大小及分布和断裂韧度值。结果表明:铸坯改锻工艺的变形均匀性较好,其平均等效应变约为7.2,变形均匀系数约为0.475;挤压坯锻造工艺的变形均匀性较差,其平均等效应变约为1.9,变形均匀系数约为0.954;铸坯改锻工艺的平均晶粒尺寸与挤压坯锻造工艺基本相当,约为7.5μm,但铸坯改锻工艺的晶粒尺寸比挤压坯锻造更均匀;铸坯改锻工艺下锻件的KIC满足AMS4108F标准要求,而挤压坯锻造工艺不满足,其原因是挤压坯锻造后脆性较大,并残留有挤压织构。     

铝活塞液态模锻常见缺陷分析

采用液态模锻工艺生产直径190系列的铝活塞,生产工艺与传统的金属型重力铸造相比有较大区别,其铸造废品形式和形成原因也大不相同。根据液态模锻的理论依据,结合具体生产实践,对铝活塞液态模锻工艺的铸造缺陷产生原因进行了试验研究和分析,并分别设计了相应的解决措施去消除缺陷,然后通过大批量生产和跟踪调查,对措施的有效性进行了改进、修正和评价,使铝活塞液态模锻工艺更加合理。综合多年的实践,在文中列举并分析了铝活塞液态模锻工艺生产过程中经常出现的铸造缺陷形式、成因和解决措施。     

多向锻造对改善7075铝合金性能的作用

研究了多向反复锻造对7075铝合金显微组织的细化作用。结果表明，经多向反复热锻，7075铝合金的晶粒尺寸可以减小到2μm以下，并具有良好的热稳定性。淬火时效后，在强度与常规状态相当的情况下，拉伸伸长率可达18％。     

7050高强铝合金锻件残余应力分析

本研究利用X射线衍射法对固溶处理后的7050高强铝合金锻件的外表面及内部残余应力进行了系统分析。结果表明：7050高强铝合金锻件经过固溶处理后,锻件内部的残余应力主要受锻件几何因素的影响,在锻件对称性较好的正面,外表面和沿筋部厚度方向,残余应力基本呈现出对称分布规律,而且均为压应力状态;相对于层剥法及测试过程的外表面处理,由于7050高强铝合金外表面的局部变形不均匀而导致的晶粒不均或者局部形变织构,对残余应力的测量结果影响更大。     

锻造工艺对7A09铝合金锻件晶粒组织的影响

采用7A09铝合金过热处理工艺实验,研究其过热显微组织形态;采用4种锻造温度(440、460、480、500℃)对应3种变形程度ε(45%、68.3%、76.7%)进行了锻造实验,分析了锻造温度和变形程度对锻后晶粒组织的影响。过热处理工艺实验研究表明,随着加热温度的升高、保温时间的延长,晶粒变大;在加热温度440℃保温时间6 h后锻件的显微组织图上出现了织构组织,在加热温度500℃保温时间10 h后过烧现象明显;锻造工艺实验研究表明,获得锻后晶粒细小组织的最佳锻造工艺参数是锻造温度440℃和变形程度76.7%。     

汽车铝合金缸盖铸件缺陷分析及控制

铝合金缸盖的应用是目前轿车工业发展的必然趋势,其结构和工艺都很复杂,质量要求非常高,废品率也较高。通过对汽车铝合金缸盖铸件废品部位的观察和检测,发现针孔、缩孔、缩松和夹渣是造成铝合金缸盖铸件失效的主要铸造缺陷。针孔由气体和枝晶疏松共同作用形成的,通过采用合理的浇注温度、细化晶粒和改进浇注系统等方法来控制;缩孔、缩松主要是铸造工艺不合理形成的,通过采用合理的浇注温度、模具温度和浇注系统等方法来控制;夹渣主要是涂料的粘附力不强造成的,通过改进涂料等方面来控制。     

7075铝合金在多向大变形锻造和退火中细晶粒结构的演变

利用多向大变形锻造工业工艺和显微组织观察,研究了工业7075铝合金中细晶粒显微组织的演变。在工业生产条件下,7075铝合金基体在锻造过程中可发生完全的动态再结晶,产生出平均尺寸小于2μm的细小等轴再结晶晶粒结构,晶粒内包含高密度位错与弥散细小的第二相粒子缠结。锻件经390℃～450℃退火1h后,晶粒尺寸仍在2μm～3μm左右,这说明动态再结晶晶粒结构在静态退火期间是很稳定的。