东风EQ-140后桥主动齿轮淬火开裂分析

对材质为22CrMoH的东风EQ-140开裂齿轮的宏观形貌、化学成分和微观组织等进行检测与观察,分析其断裂原因。结果表明,提高回火温度,延长回火保温时间仍有开裂现象,齿轮淬火开裂的主要原因是由于带状组织超差形成的。     

45钢滚轮淬火开裂原因分析

采用宏观分析、金相检验、显微硬度测试及偏光、暗场观察等手段,对45钢滚轮淬火开裂原因进行分析,发现纵向裂纹和带状组织方向一致,带状组织中聚集着较多的非金属夹杂物。结果表明,严重的带状组织及非金属夹杂物聚集分布,是造成45钢滚轮淬火开裂的主要原因。     

22CrMoH钢齿轮锻件等温退火工艺改进

我厂采用22CrMoH钢锻造加工的“EQ-153”汽车后桥从动圆锥齿轮锻件(见图1所示)。该钢主要化学成分(质量分数，％)为：0．19～0．25C，0．17～0．37Si．0．55～0．90Mn，0．85～1．25Cr，0．35～0．45Mo，要求J15为36-42HRC。等温退火技术要求金相组织为均匀铁素体 片状珠光体，带状组织≤3级，魏氏组织0级，晶粒度5～8级，硬度160-210HB。     

20CrMnTi钢齿轮渗碳淬火开裂原因分析

分析了经渗碳淬火后出现开裂的20CrMnTi钢齿轮的化学成分和组织,详细分析了渗碳后冷却过程中各阶段齿轮温度的变化。结果表明,该20CrMnTi钢齿轮出现淬火开裂主要是淬火过程中产生巨大的热应力所造成的,产生热应力的根本原因是齿轮内外部温度严重不均匀。根据研究结果制定了改进措施。     

主减速齿轮渗碳淬火畸变的控制

图1为主减齿轮的简图,其材料为20CrMo钢。要求零件表面硬度(82±2)HRA,心部硬度30~43HRC,有效硬化层深度0·5~0·7mm,金相组织检验按HB/T 5022—1977《渗碳、碳氮共渗、氮化零件金相组织检验标准》进行,107·8mm内孔畸变量要求热处理前≤0·01mm、热处理后≤0·03mm,B端面畸变量要求热处理前≤0·02mm、热处理后≤0·05mm。零件加工工艺路线:机加工后—渗碳淬火、回火处理—内孔精磨—直接装机使用,所以要求端面畸变精度高,渗碳淬火后端面畸变必须≤0·05mm。由于在产品的试生产中零件渗碳淬火后端面畸变大,废品率高达40%~50%。因此,…     

圆锥齿轮热处理畸变原因分析及改进措施

通过金相检验、化学分析、硬度检测等手段对主动齿轮热处理畸变与断裂原因进行了分析。结果表明,主动齿轮材料中带状组织严重偏析、淬火温度偏高及工装夹具畸变大等是导致齿轮畸变与断裂的主要原因。经严把材料关,采用合适的校直方法,获得了满意的校直效果。     

淬火工件线切割畸变和开裂原因分析

随着电火花线切割加工工艺的广泛应用，使得异形复杂零件及淬火零件的加工也越来越方便，但线切割加工过程中，零件也容易产生畸变和开裂，使零件报废。为此，作者通过多年的深入研究，提出了一系列防止畸变和开裂的措施。     

45钢小轴淬火开裂原因分析

PＣ35.7-13,ＰＣ35.7.2-2是我厂平板车上刹车部分的两种小轴。材质为45钢,棒料直径40ｍｍ,其技术要求:调质硬度235～277ＨＢ。在对该棒料进行调质处理时发现约有30%棒料调质后端面产生弧形裂纹。调质工艺为:820℃×2.5ｈ水淬,570℃×2.5ｈ回火,布氏硬度为260～270ＨＢ。符合调质件硬度要求。1　原材料化学成分及金相组织1.1原材料化学成分(ｗ%)ＣＭｎＳｉＰＳ0.50.60.270.0120.016与45钢材质标准对照符合45钢材质要求。1.2低倍组织检验:根据ＧＢ226-77标准对这批轴取样进行低倍组织检验,发现有严重的组织缺陷一框形偏析。如图1所示,根据偏…     

40CrMnMo钢轴心管淬火开裂原因分析及预防措施

通过对40CrMnMo钢石油工具轴心管淬火裂纹形态、材质成分、金相组织进行观察与分析,结果表明奥氏体化温度偏高、淬火油温偏低、冷却时间较长,是造成工件淬火开裂的主要原因,同时原材料中的带状组织也加大了淬火开裂倾向。针对这一现象,文中提出了相应的改进措施。     

传动齿轮淬火开裂原因分析

几批 45 Mn2钢制传动齿轮 ,分别经 NQA淬火液、5 0 %机油 5 0 %柴油混合油的淬火 ,都有不同程度的开裂。对此进行分析 ,认为工件淬裂的主要原因是锻造、退火工艺不当 ,淬火前组织粗大并且有块、网状铁素体存在 ,导致淬火后的组织不均匀 ,淬火应力增加 ,致使工件开裂。经过工艺调整 ,完全消除了开裂现象 ,满足了生产需求     

齿轮的淬火冷却和变形控制

淬火冷却是齿轮生产中的重要工艺，它对齿轮精度和质量有着显著影响，从装夹方式、淬火介质状态以及淬火设备等方面进行改进，力求做到齿轮的均匀冷却，可以大幅度减小齿轮的变形量，并提高其变形规律性。     

齿轮的热处理畸变与控制

通过大量的试验研究和长期的生产实践，探讨了齿轮在高频淬火和渗碳淬火后的畸变规律，并提出了相应的减少畸变的措施，生产实践表明，采取这些措施后，能有效地控制齿轮畸变，解决生产中的关键问题。     

45钢气门推杆淬火裂纹原因分析及预防措施

玉柴 6 10 5型柴油机气门推杆 ,选用材料为 4 5钢 ,杆身要求整体调质处理 ,硬度要求 (2 6～ 31)HRC。当采用常规工艺 :830℃盐浴加热 ,并在浓度为 5 %～ 10 % (质量分数 ,下同 )的NaCl水溶液中淬火时 ,经常产生纵向淬火裂纹 ,最近有的批次裂纹发生率高达 4 0 % ,严重影响了正常生产。1　裂纹产生原因分析气门推杆经化学成分分析 ,平均含碳量为0 4 9% ,含铬量为 0 2 2 %左右。由于碳、铬的含量均处于 4 5钢的上限 ,导致Ms点温度降低 ,使钢的淬裂敏感性增加。尤其是含碳量处于上限范围时 ,钢的相变点Ac3 、Ar3 陡然下降。若按常规淬火温…     

模具钢淬火十种裂纹分析与措施

模具钢热处理中，淬火是常见工序。然而，因种种原因，有时难免会产生淬火裂纹，致使前功尽弃。分析裂纹产生原因，进而采取相应预防措施，具有显著的技术经济效益。常见淬火裂纹有以下１０种类型。１纵向裂纹裂纹呈轴向，形状细而长。当模具完全淬透即无心淬火时，心部转变为比容最大的淬火马氏体，产生切向拉应力，模具钢的含碳量愈高，产生的切向拉应力愈大，当拉应力大于该钢强度极限时导致纵向裂纹形成。以下因素又加剧了纵向裂纹的产生：①钢中含有较多S、P、Sb、Bi、Pb、Sn、As等低熔点有害杂质，钢锭轧制时沿轧制方向呈纵向严重…     

丝锥柄部淬火开裂分析及防止措施

机用M10丝锥采用两种材料对焊而成，其柄部材料为45钢，刃部材料为W6M05Cr4V2钢。柄部技术要求为：硬度(35～45)HRC，并在1／2～2／3柄长范围内保持(35～45)HRC。当柄部采用850℃盐浴加热，在8％CaCl2(质量分数)的水溶液冷却的常规工艺淬火时，柄部方尾处产生淬火裂纹(见图1所示)，批次裂纹发生率平均为27％，严重影响了正常生产。为此，对丝锥柄部淬火时出现的淬火裂纹予以分析，从而提出防止淬火裂纹产生的工艺措施，以解决生产难题。     

螺旋伞齿轮渗碳淬火变形的控制

我厂是生产齿轮的专业厂 ,其中年生产汽车后桥螺旋锥齿轮 5万余套。多年来 ,汽车后桥从动锥齿轮渗碳后直接淬火的畸变问题一直没有解决。所以只好采用井式气体渗碳炉渗碳后缓冷 ,再二次加热压床淬火的工艺方法。但缓冷后二次加热不仅增加了能耗和工时 ,而且易造成齿轮的表面脱碳 ,明显降低齿轮的接触疲劳强度。此外压淬过程中齿轮内孔涨大、椭圆度超差的也占有相当比例 ,成对研磨时出现印痕偏移现象。现改为在箱式气氛炉中采用稀土低温渗碳直接淬火的工艺方法 ,不仅解决了齿轮的变形问题 ,使齿轮的热处理质量明显提高 ,同时也取得了较好的经…     

巴西依顿5125282齿轮率火畸变的控制

齿轮在渗碳淬火中会产生变形,直接影响齿轮的精度,增大噪音,甚至造成偏载。在确保齿轮力学性能的前提下,不改变热处理工艺,采用合适的装夹和选择合理的淬火介质,解决了经渗碳淬火的巴西依顿5125282齿轮齿形、齿向的变形问题。     

0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢小轴淬火开裂的失效分析

采用宏观检验、微观检验、力学性能测试和X射线衍射分析等手段,分析了0Cr1 7Ni4Cu4Nb不锈钢小轴产生淬火裂纹的原因.结果表明,不锈钢小轴上的淬火裂纹具有沿晶界分布、尾部比较圆钝的特征,属于典型的纵向裂纹,原材料中存在严重的非金属夹杂物是引起淬火裂纹的重要原因.