基于CFD的高压空冷器腐蚀失效分析

运用CFD方法对高压空冷器换热管束第三排失效位置进行了数值计算.分析了衬管尾部直角结构对管束失效的影响,结果表明,衬管尾部直角结构在流体下游诱发涡流,在距衬管尾部约75 mm处产生高壁面剪切应力(最大值达到13.1 Pa)区,冲刷作用加强;通过分析管内垢物的分布与流动状态的关系,发现垢物沿轴向分布的不均匀改变了管内流体的流速,在垢物层最厚位置之后形成高剪切应力区,极大地加强了冲刷作用.计算结果与第三排剖切的部分换热管腐蚀泄露位置基本吻合.     

水驱在用埋地钢管腐蚀失效原因

大庆某采油厂水驱管道穿孔、泄露。穿孔处出现环向裂纹,给油田生产带来巨大损失。对该穿孔失效管道的成分、显微组织、腐蚀状况、裂纹及断口进行分析。结果表明,该管道材质为无缝钢管20#,热处理工艺满足要求;造成管道失效的主要原因是S、Cl-共同参与造成的局部腐蚀及存在较大轴向应力,最终形成裂纹失效。为防止发生水驱Cl-和S的共同作用而引发的腐蚀失效,建议采用新型耐腐蚀材料及阴极保护技术。     

隔热油管的腐蚀断裂失效分析

分析了某采油厂作业时隔热油管腐蚀断裂失效的原因。分析结果表明:隔热油管的腐蚀断裂是由于隔热油管螺纹与接箍密封性不好,在注入液态CO2和热蒸汽的过程中存在外漏,形成腐蚀溶液造成的。由于在整个闷井阶段持续存在热蒸汽泄漏,在隔热油管表面形成了流动腐蚀液,从而产生腐蚀沟槽的形貌。为避免类似事故的发生,建议在隔热油管与接箍之间的连接螺纹处增加密封设计。     

尿液蒸发器加热管腐蚀失效分析

某低压尿液蒸发器的加热管为 2 5mm×2 mm的 1 Cr1 8Ni9Ti,管程介质为尿素液 ,负压 ,温度 1 0 0℃。壳程介质为饱和蒸气 ,温度 2 70℃ ,压力1 .3MPa。 2 0 0 0年初检修后 ,将原壳程饱和蒸气改为过热蒸气 ,蒸气温度提高到约 370℃。仅用 60天后 ,加热管即发生大面积减薄和腐蚀穿孔而导致泄漏。1　检验结果(1 )化学分析　与标准成分相比较 ,失效管化学成分中的 Cr元素含量低于标准下限。 C元素含量较低 ,实际含量在 0 Cr1 8Ni9Ti的范围内 ,其它元素含量符合标准。穿孔失效管化学成分分析结果见表 1。　　　　　　　表 1　化学分析结果　…     

凝汽器铜管腐蚀穿孔失效分析

本文通过化学分析、金相检查、扫描电镜等实验手段,对电厂凝汽器铜管穿孔现象进行了失效分析,确认沉积的泥垢破坏铜管表面膜是产生晶间腐蚀的主要原因.     

考虑随机变量相关性的腐蚀管道失效概率

针对腐蚀管道可靠性分析中随机变量独立性假设的缺点,提出了考虑随机变量相关性的腐蚀管道可靠性分析方法,建立了腐蚀管道腐蚀穿孔、局部爆破、整体断裂及其综合失效概率模型。基于JC法和正交变换法,运用多维正态分布函数,给出了随机变量相关下的腐蚀管道多模失效概率计算方法。对管道可靠性分析中的相关性进行了分析,结合实例研究了管径与壁厚、缺陷深度与长度、径向腐蚀速率与轴向腐蚀速率、屈服强度与拉伸强度4组随机变量相关性对腐蚀管道失效概率的影响。结果表明,随机变量相关性对管道腐蚀穿孔失效概率没有影响,管道局部爆破、整体断裂及综合失效概率随缺陷深度与长度相关系数和径向腐蚀速率与轴向腐蚀速率相关系数的增大而增大,随管径与壁厚相关系数的增大而减小。屈服强度与拉伸强度相关系数越大,局部爆破和整体断裂失效概率越大,综合失效概率不变,并且变量相关性对腐蚀管道失效概率的影响随着腐蚀增长而逐渐减弱。腐蚀管道失效概率对径向腐蚀速率与轴向腐蚀速率的相关系数最为敏感,对屈服强度与拉伸强度相关系数的敏感性最低。     

催化裂化装置膨胀节腐蚀失效分析与防护对策

通过对某公司催化裂化装置第二再生器出口和烟气轮机入口暖管立管段膨胀节腐蚀穿孔进行失效分析,提出了防护措施。     

某输油管道腐蚀穿孔失效原因分析

为了研究某输油管道腐蚀穿孔的失效原因,对腐蚀穿孔管段进行了理化性能检测以及腐蚀产物分析。结果表明,管道腐蚀穿孔失效主要是由于管道内壁垢层下方发生严重局部腐蚀而造成。由于穿孔处管段位于管线下坡的低点处,且油管内介质流速很低,在输送过程中管内油水在穿孔处管段底部会发生分层,导致管段底部的管壁与水接触而发生较为严重的腐蚀;并且介质中的砂石颗粒也易于在该处沉积,砂石颗粒与腐蚀产物膜相互掺杂形成了较厚的垢层,垢层表面存在较多孔洞,有孔洞的垢层下方更容易发生局部腐蚀,从而导致管体腐蚀穿孔。     

加氢制氢联合装置E-208管束腐蚀失效分析

中国石油化工股份有限公司长岭分公司加氢制氢联合装置的催化柴油加氢反应产物与混氢油换热器E-208腐蚀严重。2005年试压发现存近2／3的管子内漏，而管束表面无明显腐蚀。通过对E-208管束内、外侧的腐蚀形貌和腐蚀产物检测分析，发现管束外侧为H2S—H2-H2O引起的轻微全面腐蚀，而管束内侧为垢下腐蚀、磨损腐蚀和硫化物应力腐蚀开裂。     

基于极限状态方程的管道腐蚀失效概率模型的建立

针对天然气管道存在的腐蚀问题,可通过腐蚀失效分析方法对天然气管道进行风险评价。依据结构可靠性分析理论,提出了一种通过腐蚀失效概率模型来描述管道腐蚀失效的方法。基于极限状态方程,建立了管道腐蚀失效概率模型。通过计算管道3种代表性的减薄状态,并将3个失效概率加权相加得到总的失效概率。最后通过实际算例证明了该模型的适用性。该模型为埋地管道失效概率的计算提供了一个可行的方法。     

天然气净化装置硫冷器腐蚀失效分析

为了调查某天然气净化装置中硫冷器的泄漏原因,采用多种实验手段对腐蚀失效原理进行了分析。根据外观检查、无损检测、腐蚀产物成分分析和形貌观察等分析结果判断,硫冷器管束的泄露失效是由高温硫腐蚀和露点腐蚀等共同作用造成的,并根据失效原因提出了防治措施。     

LPG球罐腐蚀开裂失效分析

由于选材不当,或制造、安装不规范以及H2S应力腐蚀,致使不少液化石油气储罐(包括球罐和卧式容器)壳体焊缝及其附近产生了裂纹,有的甚至因此酿成了着火、爆炸等重大事故。因此,在这类压力容器设计、建造、使用、管理中,一定要按规范要求办事。选择低裂纹敏感性材料、安装施工中确保焊接质量、认真做好整体消除应力热处理等是至关重要的,同时设法降低液化石油气中的H2S含量也是防止硫化氢应力腐蚀的重要措施。     

催化裂解(DCC)装置换热器腐蚀失效分析

某公司催化裂解(DCC)装置原料/油浆换热器管束腐蚀泄漏,为了找出其原因,对失效管束的腐蚀形貌、金相组织、腐蚀表面微观特征及腐蚀产物进行了全面的分析。结果表明,换热器的腐蚀存在两种腐蚀机理:入口端为低温液态水溶液中的电化学腐蚀,出口端为高温环烷酸和高温硫腐蚀。因为结垢及偏流的原因,加剧换热器的低温电化学腐蚀和高温硫和环烷酸腐蚀。根据分析,提出了相应的建议措施。     

304不锈钢在高温二氧化硫中的腐蚀失效

洗衣粉生产过程中的一个主要步骤是烷基苯的磺化。磺化所需的三氧化硫是通过燃烧硫磺制取二氧化硫,再将二氧化硫用五氧化二钒催化氧化而得。在此段工序中,由于高温二氧化硫的腐蚀,工艺管线及设备大多采用耐蚀性较好的不锈钢制成。我厂从意大利巴拉斯屈公司引进专利技术及关键设备的洗衣粉生产线,在这一部分采用了304奥氏体不锈钢,但在使用过程中也出现了腐蚀失效问题。经过分析,认为高温硫化—氧化是腐蚀失效的主要原因。     

稳定塔顶冷却器腐蚀失效分析和防护措施

通过光学金相、扫描电镜、能谱和 X-射线衍射分析 ,对稳定塔顶冷却器腐蚀失效机理进行了探讨 ,并提出了有效的防护措施。     

基于CFD的高压聚乙烯反应器腐蚀失效机理研究

根据高压聚乙烯反应器失效的具体位置和形貌,采用CFD方法对夹套系统进行了详细分析,结果表明,由于脱盐水入口管和收缩环间距过大产生了流动死区,使脱盐水不能有效地将反应器产生的多余能量带走,形成高温区,脱盐水处于近沸腾状态,引起严重的汽蚀。同时脱盐水入口管径小于夹套管径形成喷流,导致两管相贯处和入口处夹套两侧壁产成高切应力区,极大加强了冲刷作用。     

液氯贮槽的检验及腐蚀失效分析

对某氯碱厂液氯贮槽局部腐蚀的原因进行了分析,原因为介质含水量高、进料口尺寸不合理、接管角焊缝焊接残余应力过高、外部环境差等造成的。改进进料管结构尺寸、增加防冲板以及加强定期检验等措施可有效防止液氯贮罐使用中发生腐蚀,确保设备安全。     

硫化氢腐蚀环境下的钻具失效研究

在含H2S的天然气储层的开采过程中,钻具时常会发生H2S应力腐蚀,出现钻具脆性断裂失效事故,对钻具的安全性造成严重威胁。通过对一起失效钻杆的断口宏观形貌、金相组织、化学成分、断口微观形貌和力学性能进行全面的试验分析,结合钻杆的使用环境,判定钻杆失效为H2S应力腐蚀开裂,并提出了预防钻杆失效的建议和措施。     

立式圆筒钢制储罐腐蚀失效调查

通过对炼油厂储罐腐蚀失效形式的调查分析 ,得出局部腐蚀是导致储罐失效的主要原因。储罐局部腐蚀部位及程度与盛装介质和罐型有关 :油质越轻 ,腐蚀越重 ,且拱顶罐的腐蚀较浮顶或内浮顶罐严重。拱顶罐加装内浮顶和采用WA92 9系列涂料进行内部防护可有效延长储罐使用寿命