3200m~3/h空分设备开车失败分析

介绍3200m~3/h空分设备一次启动积液过程中液氧面无法上涨,而被迫停车;造成此次事故的最主要原因为使用劣质硅胶,塔板筛孔被粉末堵塞。后全部更换硅胶,并补焊漏点,第二次开车成功。     

抚氧6000m~3/h空分设备运转情况介绍

介绍抚顺市氧气厂1987年从日本神钢引进的6000 m3/h空分设备四年多的运转情况:设备概况及试运转、设备运转故障及分析、局部改进和备品国产化,以及高负荷运转。表1。     

杭氧新型150m~3/h空分设备简介

<正>杭州制氧机集团公司150m~3/h空分设备新产品(工厂代号11081B),是为代替能耗高,机组落后的老“150”产品而开发研制的,目前已开始批量生产。为使广大用户对此设备有一个全面的了解,我们特作以下介绍。     

3200m~3/h空分设备的改造

本文介绍3200m3/h空分设备在安装时所进行的增设粗氩塔,以及在运行中边用边改,边修边改所做的膨胀机加热管增设过滤器、增设液史过滤器、改造液氧循环系统、改造仪表气与粗氩送出管、改造切换阀、改造空压机油系统、配制精氩及高纯液氧设备、改造部分管路生产普氮、并联透平压缩机和活塞压缩机、改进仪表气源、改进加热吹除系统、液氮汽化等十多项技术改造、工艺改进。运行结果表明:技改技术可靠,经济效益显著。图4。     

30000m~3/h空分设备提高氩气产量的措施

针对武钢引进两套30000m3/h空分设备氩气生产现状,挖潜增氩,具体做法为:充分利用精馏潜力,改变空分设备有关设计参数;提高操作水平,减少变负荷对氩气生产的影响;回收液氩充槽车汽化放空的氩气;精氩塔不合格液氩的排放与回收。改进后,全年可增创效益1090万元。图2。     

天津石化管式1000m~3/h空分设备改造

阐述了管式1000m~3/h空分设备改造的必要性、改造要求,以及运转实绩,并论述了总体设计过程的构思,还简述了改进的意见。图1表4。     

1000m~3/h空分设备运行情况及故障处理

本文就该厂KDON-1000/1100-Ⅱ型空分设备的运行情况,列出了详细数据。同时介绍了该设备在生产过程中产生故障的多发部位。另外,针对液空进环流管道、冷却塔效果欠佳、低压氧气平衡罐抽瘪、膨胀机不能单独停车检修等生产运行中出现的主要故障,提出了处理方法。图3表2。     

150m~3/h空分设备分馏塔爆炸事故分析

本文就一起150m~3/h空分设备分馏塔下塔的严重爆炸事故,作了详尽阐述。对爆炸性质的确定、爆炸原因分析和应吸取的教训,都作了说明。认为这次物理性爆炸的起因是下塔安全阀失效,主冷下锥体焊缝质量差和下塔严重超压。     

管式3200m~3/h空分设备分馏塔的清洗

本文介绍了管式3200m~3/h空分设备分馏塔用L108剥离剂和L101、L102清洗剂的清洗情况。从清洗液的筛选,清洗工艺流程的选择,清洗液输入量的确定与控制,清洗程序与注意事项,一直到清洗效果与经济效益,都作了较为详细的说明。可供有关厂家参考。图1表1。     

150m~3/h分馏塔爆炸原因分析

<正>我们分厂FON－150/600－3型1#分馏塔,是杭州制氧机厂1984年的产品,十年来该分馏塔的操作工况较稳定。但在1994年7月6日间断制氧开车时,却发生分馏塔爆炸事故。一、经 过1994年7月6日晨9:10,空压机停车达114 h后重新启动,按临时开车步骤进行操作。当热交换器压力升到1MPa左右时,只听到“(?)”的一声,然后从仪表板上方喷出一股气流,夹带珠光砂,吹出约10m左右,即进行紧急停车。     

老1000m~3/h空分设备改造、试车及操作

系统介绍了杭氧1975年产的1000m~3/h空分设备技术改造、试车过程和运行操作经验。其中,技术改造包括空气过滤器、空压机供油系统、切换系统、板翅式换热器等11个项目,运行操作经验包括板式换热工况、膨胀机的运转、液体的积累等。图2表3。     

300m~3/h空分设备几项工艺改进

<正>我厂空分车间新建300m~3/h空分设备,在安装过程中我们对冷却水系统、纯化器、透平膨胀机和再生气加热电炉等进行了工艺改进。改进方案实施后,取得了令人满意的效果,现小结如下。     

150m~3/h空分设备液面计堵塞分析与改进

<正>一、堵塞现象的出现我厂使用小制氧机已有40年的历史,在1984年和1986年先后上两套杭氧产 KFON－150/600型制氧机取代原苏式制氧机。在长期的使用过程中,经常发现CCl4液氧液面计因管路填塞而失效。当被迫采用反吹等方法时,收效又甚微。众所周知,液氧液面计是空分塔重要的安全装置之一,是空分行业操作调节的重要指标和依据。没有液面计这只“眼睛”,轻者靠高压来保持高液氧液面,维持短时间生产(而且易发生严重后果,我厂1984年就曾发生严重事故);重者需停车重新加热吹扫。这样,不仅水、电、汽消耗猛增,经济上造成浪费,而且影响了全厂生产。     

神钢提供抚氧6000m~3/h空分设备特点探析

介绍了日本神钢为抚氧提供的6000m~3/h空分设备参数与流程,并对其流程与设备和主要特点及运行情况作了试探性分析,指出其长处与不足。最后汇列了美、德、日、中6000m~3/h空分设备技术经济指标的对比。图4表5参7。     

老50m~3/h空分设备提取液氮的方法

<正>一、问题的提出由于老 50 m3/h空分设备的设计中,下塔只设置一只液氮分析阀,而连接该阀的是一根φ6×1mm的紫铜管,管子的顶端是封住的,并在侧面钻有φ5 mm的孔,由冷凝蒸发器下锥体向上插入;管子的顶端距冷凝蒸发器的下孔板只有 5mm,其高度已超过了液氮槽内液氮面的实际高度。见图1。     

30000m~3/h空分设备板式冻结原因及处理

详细分析了武钢30000m~3/h空分设备的板翅式换热器被二氧化碳冻结的原因;阐述了采用板式单体加热法解决板式冻结的全过程。并将板式单体加热法与空分系统大加热法进行对比,得出板式单体加热的可行性。图2。     

用逆向法启动3200m~3/h空分设备

逆向法启动是相对于集中冷却法而言的,就分子筛净化增压膨胀空分流程,采用先冷却上塔,后冷却主换热器,实践表明是成功的。第一套“3200”用了48小时,第二套“3200”用了40小时。文章介绍了逆向法启动的考虑因素,操作特点及注意事项。图2。     

1500m~3/h空分设备缩短启动时间的操作

介绍1500m3/h空分设备启动初期解决好水分堵塞膨胀机、抓住时机飞渡CO2冻结区、充分发挥透平膨胀机制冷能力,以及抓好液氧泵启动前后的积液,是缩短其启动时间的四个主要措施。表2。     

一起严重的50m~3/h空分设备进水事故

<正>1992年4月27日,我厂氧气站两套50m3/h空分设备(简称1# 、2# 机,其中2# 机安装后正在试车)的分馏塔、纯化器,发生一起严重的进水事故,现介绍如下。一、事故过程发生事故的当天,正在运行的配1#机的2-1．67/150型氧压机,一级活塞的钢纸处发生严重泄漏,1# 机因此而被迫停车(这时正在试车的2# 机因故没有开车)。当检修完氧压机后,发现1#制氧机组的分子筛电加热炉(该加热炉自制,采用电阻丝加热)两端法兰处往外滴水,氧气站马上组织人员进行检查。     

300m~3/h空分设备的改进

介绍300m3/h空分设备在安装时对空压机、纯化器、分馏塔、仪器仪表等系统进行了改进,取得良好效果,氧气达320m3/h,纯度99．7%以上,平均电耗在1．35 kWh/m3O2左右。