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本文根据该院的投标设计实例，重点探讨一下厚度为３０￣４０ｍ的缓倾巨厚煤层采区巷道特别是轨道运输下山的几种布置方式。 相似文献
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高瓦斯煤层群采区巷道布置方式的探讨 总被引：1，自引：0，他引：1
结合桃山煤矿的具体情况 ,提出了开采煤层群的高瓦斯矿井采区巷道布置应首先确定合理的煤层分组和煤层开采顺序 ,采区通风系统力求稳定可靠等观点。分析了高瓦斯矿井中采用沿空留巷技术的优越性 ,并对煤层群高瓦斯工作面的通风方式和采用泄排瓦斯巷、尾巷布置进行了探讨。 相似文献
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本文结合淮南矿区情况,提出了开采煤层群的高瓦斯矿井采区巷道布置应首先确定合理的煤层分组和煤层开采顺序、采区通风系统力求稳定可靠等观点,分析了高瓦斯矿井中采用沿空掘巷技术的优越性,并对煤层群高瓦斯工作面通风方式和采用泄 排瓦斯巷、尾巷布置进行了探讨。 相似文献
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针对阳泉矿区的实际情况,对高瓦斯综放采区在巷道布置方式上如何防止瓦斯和煤层自燃进行了探讨。 相似文献
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以山西某高瓦斯双巷布置工作面外围巷道冲击地压案例为研究背景,采用理论分析、现场实测等方法,建立了侧向采空区顶板断裂诱发时滞性冲击启动力学模型,揭示了冲击启动原理,并发现了褶曲导致动载型冲击地压发生的案例。结果表明:工作面开采后,外U留巷煤柱因采空区顶板侧向回转,产生偏移的弹性核;进风平巷通过背斜轴部带,因水平构造应力导致顶板垮断极度滞后,其断裂产生的动载源加载并扰动煤柱弹性核静载致其突破极限诱发时滞性冲击启动;静载荷积聚的弹性核在外U留巷煤柱中普遍存在,不足以诱发静载荷型冲击,背斜轴部顶板滞后垮断提供了动载荷源,因此判断其冲击类型为集中动载荷型,后期防治应针对动、静载荷源同时采取解危措施。 相似文献
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合理加大了采区的几何尺寸。采区走向长度加大到2200~2600 m。倾斜长度增加到800~1400 m,采区的可采储量由原来的100~150万t,增加到350~450万t,生产能力由原来的30~40万t/a,增加到50~60万t/a,延长了采区的服务年限。 相似文献
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总结了兴隆庄煤矿厚煤层开采先后所用“采区巷道布置方式”特点与存在的问题。由此提出 ,为不断适应采煤工艺变革的要求 ,“全煤采区巷道布置方式”将是兴隆庄煤矿“厚煤层采区巷道布置方式”的发展趋势。 相似文献
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本文根据冲击地压失稳理论的能量判别准则，采用有限元数估计算方法，对开采过程中采区冲击地压的发生情况进行数值预测。结果为现场针对性地防治采区冲击地压提供了理论基础和数值依据。 相似文献
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采区冲击地压的数值预测 总被引：4，自引：0，他引：4
本文根据冲击地压失稳理论的能量判别准则，采用有限元数值计算方法，对开采过程中采构冲击地区的发生情况进行数值预测，结果为现场针对性地防治采构冲击地压提供了理论基础九数值依据。 相似文献
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对特殊地质和开采技术条件的回采工作面,通过对原有生产系统的改造,使工作面设计合理、实用,提高采区回采率。 相似文献
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