熔体缓冷形成玻璃的经验判据

本文提出了单元组分熔体冷却形成玻璃的结构参数图。它不同于已有的键参数图,而是综合考虑了影响结构的电子因素和几何因素。实际表明结构参数图在反映玻璃形成能力上更有合理性。本文还在结构参数图基础上总结出形成玻璃的经验判据式,即: G(R.φ)=(3.922R-2.902)~2+(2.597φ-4.545)~2<1凡满足该式的单组分化合物熔体可以缓冷生成稳定玻璃。式中尺寸参数R=(γ_c/γ_o)_(cor),γ。为配位多面体中心元素的共价半径,γ_c为配位多面体顶点元素的共价半径;键参数函数φ=(0.15∑Z/γ_(cov)-0.18△X),Z为元素的价电子数。△X为两元素的电负性差,此判据与实际结果基本相符。     

聚合物

(一)塑料与树脂08254氟树脂物体与基体的粘合——利用在树脂表面形成接枝聚合物以增如粘合力——日本专利 7239939《C.P.I.》T52,1973.2.8.A14.在γ射线辐照下将丙烯酸酯 CH_2-CH-COOO_nK_(2n+1)(n 是1-4)与乙烯基化合物 CH_2=CH-OCOR(R 是-CE=OH_2 或     

溶剂对三苯二噁嗪化合物荧光性能的影响

本文测试了两个三苯二(口恶)嗪化合物在18种溶剂中的电子吸收光谱和荧光发射光谱。计算了这些化合物的荧光量子产率。发现化合物的荧光光谱的ν_(max)~F与溶剂的(n~2—1)/(2n~2+1)和E_T(30)以及化合物的荧光光谱的Stokes位移△ν_s与溶剂的E_T(30)均存在着良好的线性关系。醇类溶剂与溶质间的氢键作用以及含卤素溶剂的“外部重原子效应”导致     

幂律流体湍流摩擦因子的简化计算式

<正> 为了计算非牛顿流体沿管内流动的摩擦阻力损失,需要求取摩擦因子。非牛顿流体在管内呈层流流动时,其摩擦因子的计算式与牛顿流体层流流动的计算式类似: f=16/Re’(1)式中Re’为广义雷诺准数,幂律流体的广义雷诺准数可按下式计算: Re’=D~nU_m~(2-n)ρ/(k/8((6n+2)/n)~n) (2)上式中: D—管子直径,米 U_m—流体平均流速,米/秒ρ—流体密度,千克/米~3 n—流动行为指数 K—稠度指数,牛顿·秒~n/米~2 对于幂律流体在管内的湍流流动,普遍采用Dodge等人导出的隐函关系式计算湍流摩擦因子: 1/(f~(1/2))=4.0/n~(0.75)log(Re’f~(?-n/2))-0.4/n~(1.2)(3)显然,可用数值方法由上式求解摩擦因子f。虽然可以用图解法从f对Re’的关联图上直接查得一定n和Re’值下的f值,但关联图     

计算正常沸点下液体汽化热的方法

在分析了文献上计算汽化热的主要公式的基础上,解Clapeyron方程;并将上限延伸到临界点的温度和压力,再引进参数K_1,K_2值,提出了计算液体汽化热的新公式,即 r_b=K_2{[T_bT_c/（T_c-T_b）]+K_1}logP_c式中 参数K_2则考虑不同分子结构提出不同的数值,以有助于计算的准确性。 本文用此新公式验算了31类共157种纯物质的液体汽化热,与实测值相比,平均误差为1.65％。     

{CdI4[（C4H6N2）2+C2H4]}n的合成与晶体结构

用溶液挥发法合成了一个新的有机-无机杂化聚合物{Cd I4[(C4H6N2)2+C2H4]}n,并通过X-射线单晶衍射仪对其进行结构表征。化合物1属于单斜晶系,C2/c空间群,a=34.383(7)?,b=8.1299(16)?,c=15.199(3)?,β=112.47(3)°,V=3926.0(13)?3,Z=8。化合物1由有机阳离子[(C4H6N2)2+C2H4]和无机[Cd I4]2-阴离子组成一个零维簇结构,相邻的簇与簇之间通过氢键作用形成三维超分子网状结构。     

折光指数法测定HIPS预聚反应转化率

本工作研究了高抗冲聚苯乙烯聚合过程中预聚物折光指数与单体转化率的关系。配方中用7％聚丁二烯时,存在下列关联式: n~(25)=1.5422+0.04663x在单体转化率<40％时,按该式计算误差△x<1％;因此,该式可用于生产控制。加和法计算或稍有偏差,但可用来调节不同聚丁二烯浓度下n～x关联式中的参数n_0和a。由于HIPS预聚体是多相复杂体系,Lorentz-Lorenz方程的计算误差则较大。     

用回归方程拟合饱和水蒸汽的P—γ曲线

一、问题的提出目前,在饱和水蒸汽的流量测量中,广泛地采用差压式流量计,流量基本方程为G=K△P.γ(1/2)(1)G——重量流量;K——0.01252αεd~2,对于某一固定的节流装置而言,K是常数;△P——节流装置前后差压;γ——实际工况下介质重度。(1)式中,△P与γ在实际工作中二     

球磨机功率经验式的改进

球磨机所需的功率一般是用经验式计算,而式中所需用的系数是通过查表或图线而求得,为了计算,我们也可用简便的公式来表示,这不仅同祥可得到精确的数据,而且还可看出各参数间的数学关系。为了叙述的方便,首先介绍一下常用的经验式。(1)当球磨机每分钟的转数为n=32/D~(1/2)时,布兰克的经验式N=0.736CG D~(1/2)(千瓦)式中,G—球载重量(吨);D—筒体内径(米); C—试验系数。各种不同球载时的系数C之值     

含能配合物M(BTA)(bpy)_m·nH_2O的合成及液相生成反应热动力学研究

室温下合成了6种未见报道的固态含能配合物M(BTA)(bpy)m.nH2O(M=Mn,m=1,n=1;M=Co,m=2,n=5;M=Ni,m=2,n=6;M=Cu,m=2,n=0;M=Zn,m=2,n=1;M=Pb,m=1,n=0;BTA=N,N’-二四唑胺离子,bpy=2,2’-联吡啶),对它们进行了组成、红外光谱、密度等表征。测定了298.15 K下各配合物的液相生成反应焓变△rHmθ,改变液相反应温度,在实验和计算基础上,得到了液相生成反应的热力学参数(活化焓△Hθ≠、活化熵△S≠θ和活化自由能△Gθ≠)、速率常数k和动力学参数(表现活化能E、频率因子ln[A/s]和反应级数n)。     

一维梯状配位聚合物[ZnL（bbi）0.5（H2O）]n的结构及性质研究

一种新的配位聚合物[ZnL(bbi)0.5(H2O)]n(1)(L=3-羧甲基苯甲酸,bbi=1,4-二咪唑丁烷)被合成出来。结构分析表明化合物1结晶于单斜晶系,P21/n空间群,a=0.9674(3)nm,b=0.6294(2)nm,c=2.4918(7)nm,β=96.91(1)°。两种配体与金属离子连接形成一维梯状链,链间通过分子间相互作用形成二维网络结构。化合物1的元素分析,红外光谱,热重分析和荧光性质被表征。     

Fenton氧化体系·OH、 ORP、 H2O2和Fe2+变化特征

通过对Fenton体系·OH、ORP、H2O2和Fe2+变化关系的考察,研究了Fenton反应过程特点和规律.结果显示,随着Fenton反应的快速进行,体系很快达到稳定状态,反应过程·OH生成量、△ORP随时间变化关系可用Y=a·b ·X/(1+b·X)模型描述,H2O2、Fe2+反应符合动力学模型dC/dt=-k (C-1).基于Fenton体系·OH生成量平台稳定值、△ORP平台稳定值及其达到平台稳定值所需时间,适宜n(H2O2)/n(Fe2+)比为1∶1.当n(H2O2)/n(Fe2+)比为2时,·OH生成量平台稳定值最大、Fe2+反应速率常数最大.H2O2/Fe2+比值不同引起的最大·OH生成量平台稳定值高出最小·OH 生成量平台稳定值不到8％,而引起的最大△ORP平台稳定值高出最小△ORP平台稳定值超过83％. Fenton体系Fe2+转化率为91.7％～98.7％、H2O2转化率为38.9％～68.4％,H2O2/Fe2+比值、pH对Fe2+转化率影响较小,对H2O2的转化率影响较大；较低H2O2转化率与较低△ORP是对应的.     

孔隙率对石墨电极热膨胀系数的影响

众所周知,孔隙率对炭材料及其制品在加热、冷却和高温工作时的性状有很大影响,同时能改变它们的热膨胀系数值。和在考虑了制品晶格和晶体结构的热膨胀存在各向异性的基础上,提出了一种利用调节系数γ和β评价孔隙度对石墨热膨胀影响的方法。调节系数根据下列联立方程式计算:式中α_∥和α_⊥分别为平行于和垂直于挤压轴线方向的制品线膨胀系数(KTP),α_a和α_c分别为“c”“a”结晶轴线方向的晶格线膨胀系数;K_1～K_4结构系数。调节系数γ和β决定着“消耗”在能观察到的制品宏观热膨胀上的那部分晶格热膨胀值     

[Ni(phen)_3]_2(1,2,4,5-H_3BTC)_2(1,2,4,5-H_2BTC)·2H_2O的水热合成和晶体结构

近年来配位聚合物因其结构多样性及在催化、药物载体和气体吸附脱附等方面具有潜在的应用价值[1-3]而得到迅速的发展。本文在水热条件下,成功的合成出一例新型的一维超分子化合物,[Ni(phen)3]2(1,2,4,5-H3BTC)2(1,2,4,5-H2BTC)·2H2O。X-射线单晶衍射分析表明,化合物属于三斜晶系,P1空间群,晶胞参数为a=1.2403(3)nm,b=1.2907(3)nm,c=1.4512(3)nm,α=96.261(5)°,β=106.500(6)°,γ=105.061(4)°,V=2.1086(8)nm3,Z=2。在该化合物中,[Ni(phen)3]2+阳离子与[H3BTC]-和[H2BTC]2-阴离子通过静电引力、分子间氢键和分子内氢键,形成一个一维超分子链状结构。     

[Mn(C_8H_4O_4)(C_(12)H_8N_2)]_n的合成、晶体结构及热分析动力学

在水热条件下,合成了配位聚合物[Mn(C8H4O4)(C12H8N2)]n(C8H4O4=间苯二甲酸根,C12H8N2=1,10-菲罗啉),通过X-射线单晶衍射、元素分析、红外、热重分析及荧光光谱对其结构、组成和性质进行了表征。结果表明,[Mn(C8H4O4)(C12H8N2)]n为一维链状结构,间苯二甲酸的羧基氧原子采用双齿和单齿桥连两种配位方式配位于Mn2+离子,荧光光谱显示配合物表现为强烈的荧光性。结合Achar微分法和Coats-Redfern积分法,对[Mn-(C8H4O4)(C12H8N2)]n在不同阶段的热分解反应动力学参数E、ln A进行了计算。     

超分子化合物(C12H9N2)(ClO4)的合成及晶体结构

合成了超分子化合物(C12H9N2)(ClO4),该化合物晶体属三斜晶系,P1空间群,晶胞参数是:a=0.58033(7)nm,b=0.9874(2)nm,c=1.0630(2)nm,α=93.22(2)°,β=101.41(1)°,γ=98.04(1)°,V=0.5836(2)nm3,Mr=280.66,Dc=1.597g/cm3,Z=2.邻菲咯啉分子中一个N原子被质子化,并和相邻分子的高氯酸根中的O原子形成氢键,相邻的邻菲咯啉分子间通过π-π堆积把化合物扩展为二维超分子结构.     

瓷层结构与耐酸性能的关系(续)——钛白面釉耐酸度的探讨

1.以基团含量表示的W_失计算式 根据以上分析,提出一个计算W_失的经验公式: W_失=W_0+K_1[S]~-+K_2[A]~-+K_3[B]~-+K_4[B]~0(24)式中W_失为计算值;W_0代表瓷层所含TiO_2(晶态的和玻璃态的)、氟化物、磨加物(如粘土等)以及其它未计物质在恒沸醋酸中的溶解量,以毫克/厘米~2瓷层表示;K_1、K_2、K_3和K_4为经验系数;[S]~-、[A]~-、[B]~-和[B]~0为瓷层中各种结构基团的存在量,用摩尔％表示。     

水泥窑熟料煅烧工艺计算及有关数据

<正>1水泥窑内熟料煅烧工艺计算1.1水泥化合物和率值C_3S=4.071Ca-7.600Si-6.718Al-1.430Fe-2.852S C_2S=2.867Si-0.754C3S C_3A=2.650Al-1.692Fe C_4AF=3.043Fe LSF=(Ca+0.75Mg*)(/2.85Si+1.18Al+0.65Fe)硅酸率S/R=Si(/Al+Fe)铝氧率A/F=Al/Fe碱当量=Na+0.658K熔体量(液相量)%1 450℃=3.0Al+2.25Fe+Mg+     

MATHEMATICA在过滤实验数据处理中的应用

在过滤实验中为了从一系列“滤液量-过滤时间”数据(V-θ数据)中获得过滤常数K、Ve,传统的方法是将V-θ数据转化为(△θ/△V-V)数据,再用作图法回归出其线性关系驻兹驻V=驻2KA2 V+KA22 Ve,进而求出相应的过滤参数。将介绍一种新的计算方法,即借助数学软件MATHEMATICA,直接根据V-θ的原始数据回归出二次关系曲线V2+2VeV=KA2兹,从而确定出参数K和Ve的值。本方法比传统方法更精确(尤其是对于有噪音的数据)、简便。     

热压烧结Na-Beta-Al_2O_3Ⅱ.Na-Beta-Al_2O_3的热压致密化机理

Na-Beta-Al_2O_3初、中期的热压致密化过程可用塑性流动机理描述。用逐步邁近的方法解出了热压塑性流动机理的致密化速率公式。该解是一个热压时间,的无穷项幂级数: In 1/(1-θ)=(?)[c_n+some from i=1 to n (-1)~(i+1)(3/4) 2~((1/2)f)~(i-1)/η~ii_1(P+2γ/r-2~(1/2)fc_(n-1))t_1] (c_0=0) 在t<∞时级数收敛。其一级和二级(n=1,2)近似式可用于描述Na-Beta-Al_2O_3在不同热压温度下初期和中期的热压过程,并由此计算出粉料的参数;表面张力、屈服值和粘度。从理论上说明了Na-Beta-Al_2O_3的组成,热压条件对热压烧结过程的影响。烧结温度较高时,塑性流动近似于粘性流动,其解与上式中n=1时的情况一致,为:In 1/(1-θ)=3P/4ηt+c