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笔者采用分段迭代法计算了连续配筋砼路面(CRCP)由于升温产生的端部锚固力,编制了相应的程序,并分析了端部允许位移和佐线胀系数等参数对端部锚固力的影响。 相似文献
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笔者采用分段迭代法计算了连续配筋砼路面 (CRCP)由于升温产生的端部锚固力 ,编制了相应的程序 ,并分析了端部允许位移和砼线胀系数等参数对端部锚固力的影响 相似文献
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后张砼空心板张拉后端部裂缝的防治 总被引:3,自引:0,他引:3
针对后张砼空心板张拉后,两端截面变化处出现的长度不等的细微裂纹,对其进行了应力应变分析,认为其主要原因是由于端部砼的应变差和端部水平面上的拉应力所致,并提出了预防措施。 相似文献
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预应力混凝土空心板梁端部容易出现裂缝,给桥梁的使用寿命造成影响,同时带来安全隐患。 相似文献
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预应力混凝土空心板梁端部容易出现裂缝,给桥梁的使用寿命造成影响,同时带来安全隐患。我们对空心板梁端部裂缝的成因进行分析,并且提出可行性处置方案。 相似文献
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为了简化部分预应力混凝土梁的设计过程, 减少设计试算的次数, 缩小预应力筋用量的取值范围, 提出了基于裂缝宽度的部分预应力混凝土梁设计方法; 从正常使用状态的裂缝宽度出发, 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62—2004) (简称《公路规范》) 中对裂缝宽度的规定, 通过最大裂缝宽度求解受拉区普通钢筋的应力, 并建立关于开裂截面中性轴高度的一元三次方程; 根据预应力筋的有效应变要求, 结合《公路规范》中最小配筋率的规定, 得到了预应力筋用量的上、下限; 给出了设计方法的主要步骤和具体验算过程, 并设计了1根T形截面试验梁, 以验证设计方法的合理性。研究结果表明: 验算梁的抗弯承载力及预应力筋用量的上、下限满足规范要求; 试验梁的荷载与挠度基本呈现三折线关系, 在外荷载为50.0kN时, 试验梁跨中出现裂缝, 外荷载为128.5kN时, 试验梁受拉普通钢筋屈服, 外荷载为157.8kN时, 试验梁跨中混凝土压碎破坏, 试验梁总体呈延性破坏特征, 满足承载性能要求; 在受拉普通钢筋屈服前, 试验梁实测最大裂缝宽度为0.18mm, 未超过预估的最大裂缝宽度0.20mm, 满足正常使用要求。可见, 提出的设计方法合理、可行, 能够简化部分预应力混凝土梁的设计过程。 相似文献
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对3片足尺预应力混凝土空心板梁进行抗弯性能试验, 其中1片足尺梁不进行加固, 2片分别采用钢板-混凝土组合加固和钢板-预应力混凝土组合加固, 分析了试验梁主要部位的应变、滑移、裂缝分布、承载力、刚度和延性; 基于试验梁塑性破坏机理, 并考虑二次受力的影响, 推导了足尺试验梁的抗弯极限承载力计算公式。试验结果表明: 加固后试验梁的破坏形态表现为塑性弯曲破坏, 跨中横截面变形符合平截面假定; 组合加固钢板与新混凝土之间以及加固部分与原结构之间相对滑移小于0.05mm, 因此, 加固后试验梁各部分协同工作性能较好; 与未加固梁相比, 钢板-混凝土组合加固试验梁抗弯极限承载力提高了1.08倍, 钢板-预应力混凝土组合加固试验梁抗弯极限承载力提高了1.43倍, 因此, 组合加固能显著提高试验梁的极限承载力; 与未加固梁相比, 2片加固试验梁的延性系数均提高了21%, 当试验荷载为200kN时, 2片加固试验梁刚度分别提高了1.55、3.07倍, 因此, 组合加固能显著提高试验梁的刚度和延性; 与钢板-混凝土组合加固技术相比, 钢板-预应力混凝土组合加固技术对试验梁在使用阶段的承载性能和刚度的提高更加明显; 2片加固试验梁抗弯极限承载力的计算值与试验值的比值分别为0.94和0.96, 因此, 抗弯极限承载力计算公式计算精度较高, 可用于钢板-混凝土组合加固预应力混凝土空心板梁的抗弯承载性能计算与分析。 相似文献
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预应力混凝土T型梁梁体表面裂纹分析及治理措施 总被引:1,自引:0,他引:1
从水化热度其温度应变、混凝土的收缩度早期强度T型梁设计、预应力、施工工艺等几个方面时预应力混凝土T型梁梁体表面裂纹产生原因进行分析并提出预防措施。 相似文献
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对某高速公路改扩建过程中旧桥承载能力恶化状况进行评价,采用层次分析(analytic hierarchy process,AHP)法,将旧桥承载能力恶化状况分为目标层、准则层和指标层,建立评价指标的判断矩阵,对矩阵的一致性进行检验,并计算相应参数的权重,进行多级模糊综合评价。基于工程实例,采用试验推定、规范推定及分级模糊计算等3种方法评价旧桥承载能力的恶化情况。结果表明:后两种方法的评定误差小于2.5%,评价结果较为准确。 相似文献
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试件是模拟高层建筑中广泛使用的跨度8m左右的无粘结预应力砼板设计的,通过检验性试验证明无粘结预应力轻骨料砼板不但轻质高强而且结构性能好,恢复力综合经济指标好,是高层建筑大跨结构的首选材料和结构形式。 相似文献