江东大桥空间缆自锚式悬索桥体系转换分析研究

杭州市江东大桥为空间缆自锚式悬索桥,主跨为260m。该桥采用独柱桥塔、空间缆索、宽桥面、分离式钢箱、单跨悬吊的结构形式。体系转换全过程先梁后缆施工工艺要求高、难度大、独创点多。对体系转换过程的研究可为同类型桥梁的体系转换提供借鉴。     

天河大桥空间自锚式悬索桥体系转换研究

结合吉林省松原市天河大桥北汊桥施工,介绍了空间自锚式悬索桥体系转换方法;根据该桥结构受力特点及现场硬件设施,分析了吊杆张拉控制条件,提出了吊索张拉方案;通过有限元方法对体系转换方案进行了验证。     

主跨218 m三塔自锚式悬索桥体系转换方案

银川滨河黄河大桥主桥采用三塔双索面组合梁自锚式悬索桥,跨径布置为(88+218+218+88)m。为安全、高效地实现体系转换,需要选择合理的吊索张拉方案。综合考虑施工过程中各控制因素,对此三塔自锚式悬索桥吊索张拉方案进行研究。经计算分析,所选体系转换方案满足施工过程中各工序的技术标准。     

三塔空间缆自锚式悬索桥体系转换研究

以目前国内外最大跨度的三塔空间缆自锚式悬索桥——济南凤凰路黄河大桥为研究背景,从传统两塔自锚式悬索桥体系转换特点进行分析,明确三塔自锚式悬索桥的两类吊索张拉方案(即先边后中和边中共进),且两类方案中跨吊索张拉起始位置只能从两塔往跨中推进,不宜从跨中往两塔方向进行。在此基础上,对吊索张拉方式以及空间缆的横向连接方式进行了比选探讨与计算分析,确立了"边中共进"方案1和"先边后中"方案3两种可行的典型方案,并对两种方案下各种参数进行对比分析,最终选择"先边后中"方案3为最佳体系转换方案。     

空间主缆自锚式悬索桥成桥吊索索力优化计算

成桥吊索索力的计算以及主缆线形的确定是空间自锚式悬索桥设计的难点,关注加劲梁的合理受力状态,选取合适的目标函数、设计变量和状态变量,探讨吊索索力的优化计算方法。在吊索力确定以后,结合索段数值分析法和非线性有限元法可以得到自锚式悬索桥主缆的线形和无应力索长。该方法可以推广到空间自锚式悬索桥的初步设计计算中。并以江西上饶大桥为例,验证该方法的有效性。     

平胜大桥自锚式悬索桥体系转换施工技术

佛山市平胜大桥是主跨为350 m独塔单跨四索面自锚式悬索桥,该桥结构形式新颖,技术难度大,介绍该桥体系转换的施工方法。     

独塔单跨自锚式悬索桥主缆架设测量控制

佛山市平胜大桥是主跨为350m独塔单跨四索面自锚式悬索桥，该桥结构形式新颖，技术难度大。介绍该桥主缆架设施工测量控制方法。     

自锚式悬索桥缆索体系施工技术

以浙江永康溪心桥为例介绍了自锚式悬索桥的缆索体系施工技术，对包括索鞍、索段锚箱、主缆、索夹和吊杆安装、主缆线形及吊杆索力调整、主缆紧缆进行了阐述，在类似结构桥梁施工中具有一定的借鉴作用。     

自锚式悬索桥钢丝绳主缆力学性能研究

某大桥为自锚式钢筋砼悬索桥,该桥采用85根6×36SW＋1WR的镀锌高强钢丝绳作主缆。介绍了对该种钢丝绳弹性模量、松弛特性、摩擦系数等的研究,提出了钢丝绳主缆名义弹性模量曲线、松弛特性及松弛率公式,以及由此组成的主缆与索夹的摩擦系数。     

自锚式悬索桥钢丝绳主缆力学性能研究

某大桥为自锚式钢筋砼悬索桥,该桥采用85根6×36SW+1WR的镀锌高强钢丝绳作主缆。介绍了对该种钢丝绳弹性模量、松弛特性、摩擦系数等的研究,提出了钢丝绳主缆名义弹性模量曲线、松弛特性及松弛率公式,以及由此组成的主缆与索夹的摩擦系数。     

独塔双跨空间索面自锚式悬索桥体系转换方案确定

针对以独塔自锚式不对称空间缆索悬索桥在体系转换施工期的受力和变形特点,以广州猎德大桥为例,系统地总结和提出该类悬索桥吊索张拉方案(含鞍座顶推)确定原则,给出了吊索张拉方案,在参数敏感性分析基础上,结合自锚式悬索桥不同施工阶段的力学特点,提出体系转换过程中及桥面铺装后吊索张拉的控制原则和施工方法,为同类桥梁吊索张拉和鞍座顶推施工提供参考。     

大跨自锚式悬索桥吊索张拉与体系转换技术研究

为快速实现大跨自锚式悬索桥体系转换,以(160+406+160)m的双塔三跨自锚式悬索桥——桃花峪黄河大桥为背景,研究以吊索引出量控制为主、索力控制为辅的吊索张拉与体系转换技术。建立实桥有限元模型,计算吊索无应力长度,定义索头引伸出下锚垫板的长度值为引出量;采用引出量控制,从塔根向远离桥塔方向对称张拉吊索(每次8组),跨中几组吊索采取纵向相邻2组同时装千斤顶,在n号吊索张拉的同时,预拉(n+1)号吊索;进行主桥缩尺模型试验,对该方案进行验证及细节优化。研究结果及实际工程表明:采用该体系转换技术方案,主缆与吊索张力、临时墩反力、主梁应力计算值等均满足要求;缩尺模型实测应力、位移与有限元计算值吻合;主梁线形质量好,吊索索力精度高,快速实现了体系转换。     

单塔空间索面自锚式悬索桥悬吊结构安装与体系转换

天津富民桥主桥为单塔空间索面自锚式悬索桥,该桥体系转换是通过对吊索进行3轮循环张拉与几轮循环索力调整来完成,主要介绍悬吊结构(索夹与吊索)安装及体系转换技术.     

某自锚式悬索桥预应力主缆孔道补救方案

上海某大桥主桥为双塔自锚式悬索桥,主体结构采用(40+70+40)m三跨塔梁组合结构体系,由钢筋混凝土主塔、预应力混凝土箱梁、主缆、吊杆组成。本文主要针对主缆混凝土浇筑对预应力管道破坏的施工问题进行分析,从施工过程记录、预应力孔道变形参数汇总分析、后续解决流程及方案三方面综合分析,全过程记录施工过程中因混凝土浇筑对主缆预应力孔道造成破坏的成因及对策。通过结合实践数据的过程记录及分析来验证类似问题的解决策略,指导类似项目如何工前预防、工后补救,避免对工程造成不可逆的巨大损失。     

自锚式悬索桥吊杆安装及体系转换新技术

长沙市湘江三汊矶大桥主桥为双塔双索面五跨自锚式悬索桥,上部结构采用钢箱梁.项目施工采用新技术,将钢箱梁按照控制线形标高顶推安装就位后用混凝土预制块进行压重,预抬高桥面,无应力安装吊杆后落梁完成体系转换,该法减少了吊杆反复张拉的繁琐程序,施工更简单、直观.通过合理确定钢箱梁的顶升量及顶升施工分级和落梁施工分级,确保了吊杆的顺利安装和吊杆索力的控制,保证了各构件和施工临时结构的安全,解决了新技术中的关键问题,项目取得成功.     

空间缆自锚式悬索桥架缆模型工艺试验研究

杭州市江东大桥主桥采用空间缆自锚式悬索桥结构,中跨主缆架设需经历从空缆的竖直面内转换为成桥的倾斜面的过程。为进一步了解索股入槽、鼓丝、扭转等现象,进行了架缆模型工艺试验,有效地指导了缆吊系统的设计与施工。     

几座自锚式悬索桥主缆锚固区设计

主缆锚固区是自锚式悬索桥的关键传力区域,主缆锚固区结构型式的合理选择和设计是自锚式悬索桥最为关键的技术之一。以几座自锚式悬索桥主缆锚固区设计为工程实例,对混凝土结构锚固、钢结构锚固及钢混凝土组合结构锚固3种主缆锚固区常见的锚固方式进行结构设计和计算的对比分析,得出3种锚固方式的优缺点及合理选择主缆锚固区结构型式的条件。     

某四跨单塔自锚式悬索桥施工控制研究

依托四跨单塔自锚式悬索桥工程,在施工阶段和成桥阶段对主塔、主梁、主缆、吊索进行监测,利用Midas/Civil分别建立桥塔安装及吊索张拉有限元分析模型。通过控制计算模型分析得出钢箱梁、桥塔、主缆和吊索的变形和应力均处在安全限值内;模拟吊索张拉过程中的吊杆、主缆的计算索力和设计索力最大差值分别为4.69%和1.73%,验证了模型的准确性。根据现场实测,主塔施工过程中主塔底部及塔腰截面实测应力与理论应力之间的偏差较小;在吊索张拉阶段和成桥阶段,最大吊索索力控制偏差值分别为5.7%和8.2%;主梁控制截面沿程实测应力与理论应力的变化趋势基本一致,最大差值为1.45MPa。结果表明,各工况下实测值与理论计算值的差值较小,均处在安全可控状态,且能够满足成桥后运营阶段的要求。     

特大跨度自锚式悬索桥主缆系统防护体系设计

以云龙湾大桥主桥为背景,系统介绍了(30+80+205+80+30)m双塔自锚式悬索桥主缆系统防护体系设计情况。大桥共设置2根主缆,竖直平行索面^[1]。单根主缆由27股索股组成,每股索股包含91丝高强镀锌铝合金平行钢丝。通过对国内悬索桥主缆防护体系应用现状调研分析,设计采用在传统缠丝涂装防护体系基础上,增加主缆除湿系统进行主缆防护,于缆内持续循环通入干燥空气,以保证运营阶段大桥主缆耐久性。同时对主缆相应配件进行防腐设计,并为方便检修,在主缆顶面设检修道。通过防护体系、检修措施的设计,保证了主缆的长久耐用,可为悬索桥相关设计提供一定参考。     

江东大桥双塔单跨空间主缆自锚式悬索桥的施工控制

针对空间主缆自锚式悬索桥钢箱梁顶推和体系转换施工期的受力和变形特点,以杭州市江东大桥双塔单跨空间主缆自锚式悬索桥为工程背景,应用有限元软件建立其钢箱梁顶推和体系转换的施工控制仿真计算模型,系统地总结和提出空间主缆自锚式悬索桥钢箱梁顶推和体系转换的施工控制流程和施工监测项目,介绍了钢箱梁顶推施工和体系转换的最终方案,给出了空间主缆自锚式悬索桥体系转换的施工控制原则。提出了空间主缆自锚式悬索桥销铰式吊索索夹预偏角度的确定思路,给出了销铰式吊索索夹角度的测试方法。钢箱梁顶推和体系转换完成后,线形、应力、索力和索夹角度的测试结果验证了提出的施工控制方法和施工控制流程是合理的。