共查询到18条相似文献,搜索用时 62 毫秒
1.
胡勇 《稀有金属材料与工程》2016,45(2):493-497
研究了等温热处理对AZ91D+Ce镁合金半固态组织的影响,获得了较理想的球状或类球状晶粒组织。结果表明,在等温热处理的过程中,加入稀土Ce会阻碍原子向固相粒子聚集和结合,抑制固相颗粒的长大,形成细小圆整的半固态组织。随等温热处理温度的升高,原子活动能力增强,熔化速度加快,液相量增加,固相颗粒尺寸先减小后增大。在等温初始阶段,熔化对初生固相颗粒尺寸起决定作用,使得颗粒尺寸减小。但是,随等温时间的进一步增加,由于合并粗化和Ostwald熟化的作用,固相颗粒开始长大。 相似文献
2.
通过对等温热处理温度和时间等工艺参数的控制,研究了变质剂Sr对AZ91D镁合金半固态等温热处理后组织的影响。结果表明,随着等温时间的延长,未变质处理的合金组织将由树枝晶变成近球状组织,而经Sr变质处理的合金组织将由树枝晶变成细小的球状组织,都将逐渐合并长大。等温热处理过程中,树枝晶经历了熔断、粒状化、球化和粗化。 相似文献
3.
对AZ91D镁合金消失模铸件进行了近半固态等温热处理,通过光学显微镜、扫描电镜以及金属拉伸试验对其组织和力学性能进行了研究.结果表明,AZ91D镁合金消失模铸件经过530 ℃×60 min近半固态等温热处理后,合金显微组织中β-Mg17 Al12相基本熔入基体,枝晶状的铸态组织在等温处理过程中变得均匀圆整,由此产生的固溶强化作用使材料的力学性能大大提高,抗拉强度达到213.17 MPa,屈服强度达到115.63 MPa,伸长率达到4.11%,等温热处理后的断口呈现明显的韧性断裂特征. 相似文献
4.
5.
Al—Ti—B对AZ91D镁合金半固态等温热处理组织的影响 总被引:5,自引:0,他引:5
通过对等温热处理温度和保温时间等工艺参数的控制,研究变质剂Al-Ti-B对AZ91D镁合金半固态等温热处理组织的影响.结果表明:随着等温时间的延长,未变质处理的镁合金组织将由树枝晶变成近球状组织,变质处理的镁合金组织将由树枝晶变成细小的球状组织,都将逐渐的合并长大.保温温度越高,半固态重熔和a相演变过程越快,粗化长大后,晶粒间的合并现象越严重;保温温度过高或保温时间过长,试样易发生变形,同时,球状晶粒也容易趋于长大.但经过Al-Ti-B变质处理,其组织越细,越易获得良好的非枝晶组织,需要热处理的时间越短或温度越低. 相似文献
6.
热处理对AZ91D镁合金腐蚀性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
对经过不同热处理工艺处理后的AZ91D镁合金进行腐蚀试验,并测定其腐蚀参数.对腐蚀数据及金相显微组织分析、观察表明:时效处理后的AZ91D镁合金腐蚀率最低为2.128mm/a,为铸态和固溶加时效处理的AZ91D镁合金(3.081mm/a、3.209mm/a)的69.1%和66.3%;比仅进行固溶处理的AZ91D镁合金7.400mm/a的腐蚀率减少了71.2%,耐蚀性能提高2.48倍.合金组织中β相的形态和数量对合金腐蚀率起着重要作用. 相似文献
7.
热处理对AZ91D镁合金相结构的影响 总被引:5,自引:3,他引:2
通过金相分析、XRD、SEM及TEM等分析手段,研究了AZ91D镁合金热处理状态下的相结构变化,结果表明:AZ91D镁合金在420℃固溶保温20 h,β-Mg<,17>Al<,12>几乎全部分解,Al原子以置换固溶的形式进入到Mg基体中;175℃时效保温不同的时间,随着时效保温时间的延长,析出相的析出方式和形态都发生变化.TEM观察发现,时效18 h的AZ91D镁合金中存在着短柱状的析出相,β-Mg<,17>Al<,12>与α-Mg之间存在着[011]<,β>//[13 42]<,α>的位向关系. 相似文献
8.
半固态等温热处理AZ91D镁合金的显微组织及压缩变形行为 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了AZ91D镁合金半固态等温热处理后的组织及其压缩变形行为。结果表明,AZ91D镁合金经570℃×60min半固态等温热处理后,枝晶组织特征已不明显。此外,AZ91D镁合金经570℃×60min半固态等温热处理后,半固态压缩应力在压缩应变近似为0.025时达到最大值,然后随着压缩应变的增加而逐渐减小,最后几乎保持不变;进一步,其半固态压缩变形应力还随着变形温度降低或变形速率增加而增加。 相似文献
9.
通过扫描电镜(SEM)、能量色散谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)、显微硬度计、金相显微镜以及拉伸试验等对AZ91D压铸镁合金在不超过300℃、短时间热处理条件下的组织结构及力学性能进行了研究。结果表明,热处理未引起该合金微观组织、相结构、硬度和力学性能的显著变化,说明短时间的低温热处理不会对AZ91D压铸镁合金的组织及力学性能产生不良的影响。 相似文献
10.
采用金相分析、拉伸试验、SEM分析等方法测试和分析了AZ91 D镁合金在铸态、锻压态及锻后+人工时效处理态下的金相显微组织和力学性能.研究表明:锻前均匀化退火能使沿晶界分布的网状βMg_(17)Al_(12)相全部溶人基体α-Mg中;等温模锻成形过程中,合金发生了明显的动态再结晶,形成细小的再结晶等轴晶粒组织,合金力学... 相似文献
11.
等温热处理过程中铸态AZ91镁合金的微观组织演化 总被引:2,自引:1,他引:2
铸态AZ91镁合金加热至液固相温度区间内等温热处理后演变成半固态金属,对淬火组织形态分析的试验表明:在高固相体积分数条件下,网状分布的共晶组织首先熔化,二次枝晶臂消失或熔断脱落并重新沉淀在枝晶主干上,在Gibbs-Thomson效应下,发生Ostwald熟化,固相颗粒由枝晶逐渐演变成球形颗粒,并随着热处理时间的延长发生合并现象,而且热处理温度越高晶粒间合并现象越严重。同时在界面能降低的驱使下,晶粒内部包裹的液滴以两种方式形成:晶粒内富Al、Zn的质点经过熔化、扩散、合并、或者脱落的二次枝晶臂沉淀后搭桥生长形成。 相似文献
12.
直流电流作用下AZ91D镁合金半固态等温处理过程中的组织演变 总被引:3,自引:0,他引:3
考察了直流电流密度、等温温度及等温时间对AZ91D镁合金半固态组织的影响,对电流影响组织演变的机理进行了探讨.实验结果表明:当等温温度和等温时间一定时,随着电流密度的增加,初生相变得圆整,初生相的尺寸有所减小.但电流密度过高时,初生相尺寸有所增加.直流电流可以加速半固态等温处理的组织演化过程,明显改善枝晶球化效果.直流电流增加扩散激活能,增大溶质原子的扩散系数,促进溶质原子的扩散,从而加速半固态等温过程的组织演化;直流电流作用下的电迁移效应、Joule热效应和Peltier效应都将促进枝晶的熔断和球化. 相似文献
13.
用金相显微镜观察了等通道转角挤压AZ91D镁合金在570℃等温热处理过程中的组织演变。结果表明,等通道转角挤压后半固态等温热处理是一种适于制备AZ91D镁合金半固态浆料的方法。该材料的微观组织在此过程中经历了四个阶段:初期的快速粗化阶段、组织分离阶段、晶粒球状化阶段和最后的粗化阶段。当挤压4道次后,加热时间为15 min时,组织球化效果最好,晶粒最细小;而后随着加热时间的延长,晶粒尺寸和形状系数逐渐增大;当加热时间一定时,随着挤压道次的增加,组织的晶粒尺寸和形状系数减小。 相似文献
14.
热处理对AZ91D镁合金显微组织的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了铸态、同溶及时效AZ91D镁合金的微观组织,分析了热处理对合金组织和显微硬度的影响.结果表明.薄片状共晶α相和粗大块状B相的热稳定性都不高,但可分别经过380和410℃同溶处理加以消除;Al-Mn相主要呈颗粒状或针状,尺寸为10~50 μm.经410℃×24 h固溶处理未发生明显改变.固溶样品经200℃×12h时效后有大量长10μm、直径1~2μm的杆状相析出.且主要垂直或斜交于基体,但当时效温度继续升高时析出相将转变为大部分平行于基体分布,使第二相的强化效果减弱. 相似文献
15.
通过对AZ91镁合金进行不同工艺的固溶处理和时效处理,研究了热处理工艺对AZ91镁合金显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明,固溶和时效处理可以明显提高AZ91镁合金的力学性能和耐腐蚀性能。分级固溶处理可使AZ91镁合金的抗拉强度提高27 MPa,-20℃冲击吸收功增加10 J,腐蚀电位正移196 mV。 相似文献
16.
17.
18.
采用不同工艺对掺钒AZ91系镁合金进行热处理,研究了热处理工艺对其力学性能和耐磨性能的影响。结果表明,热处理可以明显提高掺钒AZ91系镁合金的力学性能和耐磨性能。分级均匀化热处理可使掺钒AZ91系镁合金室温抗拉强度提高21 MPa,磨损体积减少80.30%。 相似文献