600MW汽轮机主汽门的优化设计

分析了影响亚临界600MW汽轮机主汽门关闭特性的主要因素,在此基础上通过对主汽门门杆的受力计算,提出一个增加门杆支托,防止门杆变形以减少阻力的优化设计方案,并在机组中成功应用,新的优化设计可加快主汽门关闭速度,提高机组的安全性.     

300 MW汽轮机主汽门阀杆损伤问题的分析与处理

汽轮机主汽门阀杆损伤故障会严重影响机组的安全运行,传统主汽门阀杆损伤多是长期疲劳载荷下的设计制造缺陷问题.然而,过大的冲击载荷也会造成阀杆的损伤.本文通过试验方法逐步定位某机组负荷调节异常问题的故障源,并结合应力分析方法得到了主汽门阀杆损伤的原因:主汽门限位机构失效使得阀杆在全开位承受较大的冲击荷载,极大的减少了阀杆的使用寿命.最后,本文给出了相应的处理方案,可以有效避免此类故障的再次发生.     

汽轮机汽阀空心门杆断裂分析及其防范措施

以火电厂汽轮机主汽阀、调节阀等空心门杆为研究对象,阐述汽轮机汽阀空心门杆结构,并以两个门杆断裂案例分析门杆断裂的原因,利用ABAQUS仿真软件对空心门杆十字平衡孔不同孔径及不同位置进行仿真.仿真结果表明:发生断裂部位主要集中于空心门杆的十字平衡孔处,断裂原因为材料及加工制造缺陷引起的空心门杆强度不足;十字平衡孔孔径由8...     

1050MW超超临界火电机组真空系统查漏及改造方法

汽轮发电机组真空系统查漏是维持机组安全经济运行的重要操作,现采用氦质谱仪查漏法对某1050 MW机组真空系统进行查漏,经逐点排查发现主汽门盘根处漏气.结合其出场设计以及现场检测数据,提出一种高、中压主汽门门杆漏汽改造方案,通过将门杆漏汽管道接入主机轴封回汽管道,以较小的改造成本从根本上消除对机组真空度的影响.本文提出了真空系统查漏以及针对性的改造优化方法,此方法成本低、实用性好,具有在同类机组中推广的价值.     

汽轮机主油泵联轴节故障仿真与诊断的研究

汽轴机主油泵联轴器卡涩是目前电厂运行常见的一种故障，给出了主油泵联轴器卡涩的动态仿真过程，并探讨了微分器在不同窜轴量下对汽轮机输出功率的影响，通过对主油泵推瓦磨损对汽轮机静态特性改变的计算，给出了主油泵联轴节卡涩故障的诊断方法，并在实际的数据中得到了验证。     

600MW汽轮机组再热主汽阀门阀杆的热胀及其影响

针对引进型600 MW汽轮机组再热主汽阀门的运动卡涩问题,利用有限元技术,对其关键装配部件进行了热-结构耦合分析.提出了阀杆的轴向不等齐热胀模型和运动间隙变化模型,通过实测数据及仿真对比验证了模型的合理性.基于ADAMS软件建立了以接触碰撞和磨损为特征的汽轮机再热主汽阀门机构的虚拟样机平台,并系统地研究了阀杆受热膨胀对阀门开关过程动态特性的影响,结果表明:阀门杆的热胀改变了阀杆运动间隙并进而导致阀门开关过程动态特性发生显著变化,这是导致阀门运动卡涩的重要原因之一.笔者还提出了改善阀门开关过程动态特性的建议性措施.     

汽轮机高压主汽阀阀杆断裂原因分析

某火电厂300MW亚临界燃煤发电机组汽轮机1号高压汽门阀杆发生断裂,截止到断裂发生,机组累计运行4.6万小时。将断裂的高压主汽门阀杆取样进行化学成分分析,符合2Cr12Ni Mo1W1V材质的成分范围,化学成分正常。通过金相组织观察,阀杆表层为渗氮处理的细晶马氏体组织,心部为低碳板条马氏体组织,组织正常。但是在取样部位多处看到周向裂纹,裂纹边缘呈黑色,中间有白色腐蚀产物,说明裂纹内表面已经发生高温氧化和应力腐蚀,初步断定裂纹的产生是表面磨削加工时的残余应力所致。最后对断口进行扫描电镜分析,发现表层断口已经被高温氧化皮覆盖,心部为光洁的解理断口,未发现韧窝和疲劳断裂的贝壳状花纹,排除了阀杆异常运行导致循环应力疲劳断裂的可能性。     

中压50MW汽轮发电机组轴系断裂事故及防范措施

分析了新乡中压50MW汽轮发电机组轴系的断裂事故,其主要原因是低温蒸汽较长时间进入汽轮机造成动静径向碰磨、轴弯曲和大不平衡振动。转子的原始热弯曲和材质软化降低了转子抗弯曲的能力,在带负荷解列时,调节汽门卡涩,自动主汽门未及时关闭,使机组超速到3600r/min左右。碰磨、弯曲和振动加大的恶性循环,致使轴系断裂成11段,机组毁坏。为防止类似事故的发生,提出了反事故技术措施。     

高压主汽门卡涩故障分析与建议

文章针对国电达州发电有限公司300 MW机组1#主汽门在运行中出现的卡涩问题,根据多方面调整试验,分析论证了主汽门卡涩的原因,并提出了解决办法,收到了良好的效果,保证了机组的安全经济运行。     

超超临界汽轮机主汽门阀壳高温蠕变强度分析

介绍了高温部件蠕变设计的理论基础,并结合有限元方法分析了超超临界汽轮机主汽门阀壳蠕变强度。本文表明超超临界汽轮机主汽门阀壳的设计是成功的,对汽轮机其它高温部件蠕变分析很有参考意义。     

大型汽轮机阀壳寿命设计技术的研究

分析了汽车机主汽阀和调节汽阀阀壳寿命的薄弱环节,采用大型有限元程序对阀壳的温度场、应力场和蠕变应力进行了计算,并介绍了计算结果。提出了汽车轮机主汽阀和调节阀阀壳低周疲劳寿命和蠕变寿命的定量设计方法,并给出了应用实例。     

亚临界600MW汽轮机主调门阀壳的焊接试制研究

介绍了STC第一台亚临界600MW汽轮机主汽门调门阀壳端板焊接及主调门阀座密封面堆焊的生产及工艺试验研究过程,并对其中的制造难点作了详细的说明.     

某600MW汽轮机中压主汽门卡涩原因分析与处理

描述了某600MW机组中压主汽门的卡涩现象,对各种原因进行了分析,并采取了切实有效的处理方案。     

600MW汽轮机组主调汽门系统运行工况的分析

针对某电厂600MW机组主汽阀和调节阀组系统压力损失偏大的问题,对该阀组系统进行数值计算,计算结果发现该阀组系统的调节阀阀座和阀碟之间出现了明显的节流现象,调节阀开度在100%时汽流速度达到了180m s,在81%开度时达到了200m s,明显高于允许范围。计算结果的流场还表明:从气动力设计来说,调门的流道设计不尽合理,调门不存在实际意义上的喉部,这是该阀组系统损失偏大的主要原因之一。阀组损失偏大的另一个主要原因是采用通流面积过小的滤网。如果能将阀组系统进行适当的改造,可使机组的热耗下降,产生巨大的经济效益。图4表3     

600 MW机组主调汽门系统的改造方案

针对某电厂600MW机组运行实测主汽阀和调节阀组系统压力损失偏大的问题,提出对主汽阀更换滤网通流面积更大的滤网、对调节阀碟接触面以下的部分型线进行改造这样两个改造方案,并对两个改造方案进行了计算,计算结果表明,若实施改造后,阀组系统的总压损失可以从原来的6.35%下降到4.2%左右,下降幅度达到30%,而且这两种改造方案对阀组系统的固定部件不做改动,对控制系统、油动机行程等都没有影响,实施方便,经济效益明显。图5表3参1     

旋转机械蠕变引起的转子渐进式弯曲研究

针对某大型汽轮发电机组高中压转子上发生的启停机振动差异现象,从大外力作用下蠕变变形的角度进行分析,建立转子蠕变弯曲计算模型,分析外力与作用时间等因素对蠕变弯曲的影响。结果表明:大不平衡力作用下转子会发生因蠕变引起的弯曲变形,变形量随时间延长逐渐增大并最终趋于稳定;蠕变对振动的影响主要表现在临界转速区域,因启停机过程变形量差异而导致振动有较大差异。     

超超临界汽轮机组主汽门滤网计算模拟及分析

汽轮机主汽门和主调门系统结构复杂,尤其是主汽门的滤网有近7100个类似于渐缩喷嘴的小孔,在对主—调门系统进行数值计算时,滤网很难处理。基于此,本文在实际的主汽门中截出一部分滤网,划分了14300个单元,进行数值计算并得到了滤网的阻力系数,然后将滤网简化为一个多孔介质的模型,在该模型中将滤网的阻力作为附加动量损失项添加到动量方程中,从而简化了计算模型。计算表明两者总压损失计算的相对误差在0.0427%,完全达到了工程计算的要求。     

HG-440t/h循环流化床锅炉回料阀运行特性分析

介绍了HG 440t/h循环流化床锅炉回料阀的特点 ,详细描述并分析了回料阀的启动、停止过程 ;对不同负荷下返料阀的重要运行参数如返料风压力、返料风量、返料阀内温度等规律进行了总结和分析 ;通过实例分析了返料停止故障时锅炉出现的各种现象 ,由此进一步加深对整台锅炉运行特性的理解。     

电控喷油器电磁控制阀型式选取及特性的试验研究

应用液压流体力学原理,对电控喷油器中的3种电磁控制阀进行了受力分析,推导出了控制阀所受液压力的公式,并进行了仿真计算,比较得出平面阀在关闭过程中所受液压力最大,锥阀最小.基于国内材料及加工工艺,对研制的3种控制阀进行了测试.测试结果与仿真结果有较好的一致性:球阀高压密封性很差,燃油漏泄量大;平面阀与锥阀控制油耗率为28%左右,密封性较好,两者的开启响应时间基本相同;锥阀喷油器关闭响应特性好,其针阀关闭时间可达0.2 ms,喷油规律波形与控制脉冲波形基本一致;平面阀喷油器的针阀关闭时间为0.5 ms,但锥阀工作可靠性差.综合结果采用平面阀作为电磁控制阀可以满足高压共轨的要求.