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介绍MG500高强度高韧性矿用锚杆钢筋的研制开发过程。化学成分设计采用VN微合金化控制;轧制工艺设计:加热温度控制为1 180~1 250℃,终轧温度930~980℃,钢坯在炉内平均停留时间为70~100 min。生产的20,22 mm高强度高韧性矿用锚杆钢筋组织为铁素体+珠光体,钢中硫化物夹杂平均为1.0~1.5级,硅酸盐类夹杂平均为0.5~1.0级,屈服强度Re L520 MPa,抗拉强度Rm650 MPa,断后伸长率A19%,常温冲击功Ak45J。产品质量稳定,完全满足用户技术要求。 相似文献
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HRB400带肋钢筋微合金化工艺研究与开发 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍HRB400钢筋的技术要求和工艺流程,通过分析铌微合金化工艺对成品HRB400热轧带肋钢筋性能的影响,确定冶炼和轧制控制要点。检验结果表明:在钢中添加微量铌或钒元素可形成碳化物、氮化物、碳氮化物,通过细化晶粒和二次析出,对钢筋的力学性能产生强化作用,可以达到400 MPa级。 相似文献
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分析气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条中合金元素对焊接性能的影响,设计盘条的化学成分和生产工艺流程,在Gleeble-1500热模拟机上测定H11Mn2SiA动态CCT曲线。对比盘条在870,850,820℃吐丝温度下的金相组织和力学性能,结果表明,当盘条在斯太尔摩线冷却速度不大于1℃/s时,盘条能够完成平衡转变,且对盘条的金相组织和力学性能影响不大,铁素体晶粒度均为8.5级。分析不同碳质量分数对盘条力学性能的影响,结果表明,当碳质量分数不大于0.08%时能有效降低盘条抗拉强度。对碳质量分数为0.07%,吐丝温度870℃,冷速为0.51℃/s条件下生产的焊丝进行焊接试验评定,熔敷金属力学性能全部满足要求,抗拉强度540 MPa,-30℃平均V型冲击功67 J,焊接性能优良。 相似文献
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介绍了通过优化化学成分和完善控制轧制、控制冷却工艺,研制开发出500MPa级高强度钢筋混凝土用热轧带肋抗震钢筋,实物理化指标达到GB1499.2-2007标准要求。 相似文献
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介绍预应力钢绞线用AG80Cr热轧盘条的生产工艺。给出工艺控制要点:精炼时间不小于42 min;白渣保持时间不低于15 min;过热度控制在30℃以下;拉速2.1~2.3 m/min,拉速尽可能保持稳定;均热温度1 060~1 120℃;开轧温度940~1 000℃;减定径入口温度880~920℃;吐丝温度870~910℃;辊道速度35~41 m/min。该工艺生产的预应力钢绞线用AG80Cr热轧盘条可满足用户的使用要求。 相似文献
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60Si2Mn弹簧钢热轧盘条研制与开发 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍60Si2Mn弹簧钢热轧盘条技术要求和生产试制。转炉冶炼过程中,出钢温度不低于1 640℃,终点w(P)≤0.010%,终点w(C)≥0.40%;LF炉精炼时间不低于60 min,白渣保持时间不低于15 min;连铸时,采用结晶器液面自动控制技术和电磁搅拌技术,目标过热度≤40℃,均热段温度(1 060±50)℃,开轧温度(970±30)℃,吐丝温度(850±20)℃。热轧态13 mm 60Si2Mn盘条抗拉强度970~1 040 MPa,断面收缩率25%~28%,中心偏析和一般疏松均不大于0.5级,晶粒度8.5级。试制弹条的疲劳试验达到700万次时未发生断裂,残余变形0.5mm,其余各项指标均合格。 相似文献
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介绍了含钛焊丝钢AER70S-G焊丝用盘条生产试制过程,通过分析各元素对焊接性能的影响,确定化学成分,选择合理的冶炼、浇注、轧制和控制冷却工艺参数等措施,形成了含钛焊丝钢的批量生产工艺。AER70S-G盘条生产应严格控制化学成分。盘条T[O]小于40×10-6、T[N]小于70×10-6。加热温度控制在1 070℃左右,开轧温度控制在900~940℃。入精轧温度控制在(880±20)℃,终轧温度控制在(860±20)℃。吐丝温度控制在840~880℃。避免了盘条出现低温组织,保证盘条获得优异的拉拔性能。 相似文献
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利用100 t转炉冶炼,LF炉精炼,小方坯连铸及第六代摩根高速线材轧机,转炉终点控制出钢温度为1 630~1 650℃;终点w(C)≥0.06%,w(P)≤0.020%;轧制时控制钢坯加热温度为950~1 040℃,开轧温度为930~980℃,吐丝温度为850~890℃,安钢成功研发出20Mn2A圆环链用热轧盘条。结果表明:产品屈服强度、抗拉强度、延伸率、面缩率平均值均大于协议要求,φ12 mm盘条中心处和1/2半径处组织均为F+P,1/2半径处晶粒度为9.0~9.5级。盘条表面光滑,成品尺寸精度稳定控制在±0.15 mm,完全满足国标及用户技术协议的要求。 相似文献
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介绍HRB400热轧带肋钢筋的生产工艺流程、工艺特点。分别采用微合金化工艺、细晶粒技术和轧后快速冷却技术进行HRB400热轧带肋钢筋的研发实践。结果表明:Nb在钢中的韧化作用效果最大;Ti钢容易在连铸过程中产生套眼,影响生产;用V合金化比用Nb生产成本提高约50元/t;在保持强度基本相同条件下,采用VN微合金化比VFe合金可节约30%左右的V。确定批量生产12~32 mm系列的HRB400热轧带肋钢筋采用VN微合金化工艺,加入V质量分数为0.025%~0.035%。细晶粒8 mm HRB400钢筋盘条的铁素体晶粒尺寸约5~7μm。采用轧后快速冷却技术研制的HRB400高强钢筋晶粒度提高了1~3级,屈服强度提高50~100 MPa,生产成本降低约50元/t,成品钢材表面二次氧化铁皮明显减少,提高产品表面质量。 相似文献
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《金属制品》2015,(5):55-59
介绍30Si热轧盘条的化学成分设计和性能要求。采用以下工艺流程试制8 mm和10 mm的30Si热轧盘条:高炉铁水→100 t顶底复吹转炉冶炼→LF炉精炼→150 mm×150 mm方坯连铸→加热→轧制→冷却→集卷→入库。30Si钢的浇铸分析成分:w(C)为0.28%~0.31%,w(Si)为1.77%~1.82%,w(Mn)为0.73%~0.76%,w(P)为0.015%~0.017%,w(S)为0.006%~0.007%。盘条的力学性能:8 mm盘条抗拉强度为700~770 MPa,延伸率为24.5%~29.0%,断面收缩率为49.0%~62.5%;10 mm盘条抗拉强度为695~760 MPa,延伸率为22.5%~28.5%,断面收缩率为48.0%~57.5%。检验结果与设计要求对比表明,30Si盘条各项指标达到设计要求。 相似文献
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螺旋肋预应力钢丝用盘条拉拔断裂原因分析 总被引:1,自引:1,他引:0
φ12.5 mm的螺旋肋预应力钢丝用SWRH72B盘条在拉拔至φ6.25 mm时出现断裂。对时效和拉拔工艺进行分析,时效时间超过60 d,拉拔工艺合理。对盘条化学成分、断口和非断口处非金属夹杂物进行分析,化学成分符合技术要求,断口和非断口处非金属夹杂物级别均较低。对非断口和断口处进行金相、中心偏析分析,非断口处的金相组织为索氏体和少量铁素体,断口处的金相组织为索氏体、少量铁素体和心部网状渗碳体,试样断口处中心碳偏析为4.0级。由碳偏析引起的心部网状渗碳体是造成盘条拉拔断裂的主要原因,减少坯料的碳偏析可以消除拉拔断裂的发生。 相似文献
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介绍安钢SUP11热轧盘条的生产工艺,给出生产过程控制要点:转炉终点控制出钢温度不小于1 590℃,终点控制w(C)≥0.30%,w(P)≤0.012%;轧制时控制钢坯加热温度为980~1 020℃,开轧温度为950~990℃,吐丝温度为850~890℃。采用此工艺生产的12.5 mm SUP11热轧盘条抗拉强度为950~1 200 MPa,延伸率12%~20%,断面收缩率21%~49%,其金相组织为S+P+少量F,成品尺寸精度可稳定控制在±0.15 mm,其综合性能满足用户生产要求。 相似文献