高频淬火1Cr12Ni2W1Mo1V钢点蚀萌生机理探讨

测定了高频淬火后经不同温度回火的1Cr12Ni2W1Mo1V钢试样在不同腐蚀环境以及有外加应力作用下的点蚀电位。结果表明,1Cr12Ni2W1Mo1V钢的点蚀萌生不仅与材料的热处理工艺、微观组织以及腐蚀环境有关,而且与外加应力有很大的关系。点蚀电位Eb随氯离子浓度CCl^-增大而降低,且Eb与log CCl^-吴直线关系。对于高频淬火＋低温回火试样,在一定氯离子浓度（4．373mol/L Cl^-) 下,pH值对点蚀电位影响不大;而对调质试样,pH值对Eb影响较大。高频淬火后试样的点蚀电位随外加应力变化可分为三个区：在应力小于50MPa时,点蚀电位随应力增加而急剧下降;在50－400MP范围,点蚀电位随应力增加而缓慢减小;当应力大于400MPa时,点蚀电位基本趋于稳定。在此基础上提出了1Cr12Ni2W1Mo1V钢在外加应力作用下的钝化膜破裂机理。     

2Cr12NiMo1W1V渗硼工艺试验研究

通过对2Cr12Ni Mo1W1V渗硼工艺进行试验研究,消除了600MW汽轮机高压喷嘴气道渗硼后产生的粗晶、渗层有裂纹和剥落,几何尺寸超公差现象。     

W12Mo3Cr4V3N钢的机械性能

研究了W12Mo3Cr4V3N超硬型高速钢(即“V 3 N”钢)的静弯曲和冲击(夏氏、无缺口)性能与热处理工艺方法和参数之间的关系。用硬度-强度和硬度-静弯或冲击功的配合水平衡量工艺的合理性。当硬度要求为HRC 62以上时,应采用二次硬化(560℃回火)工艺。“低淬低回”仅在硬度要求HRC62以下时才适用。当要求HRC 69或更高时,可采用冷处理,使达到超高硬度时脆化程度最小。贝氏体等温处理和正常淬火后的中温(350℃左右)回火并不是提高综合性能的有效方法。测定了不同温度回火后的弹性模量,发现在二次硬化初期(500—520℃回火)有一个E 值最低区间。最后,给出了工业电弧炉生产的V 3 N 钢的硬度和强度、韧性范围。     

补焊修复12Cr12Mo钢叶片表层复合喷丸后的残余应力

对补焊修复的12Cr12Mo马氏体耐热钢燃气轮机叶片表面进行陶瓷丸+玻璃丸的复合喷丸处理,研究了复合喷丸对叶片表层不同位置处残余应力、显微组织以及硬度的影响。结果表明：复合喷丸后叶片表面各区域均引入较高水平的残余压应力场,其中补焊区残余应力的变化最明显,引入的残余压应力最大,由复合喷丸前的35～224 MPa范围拉应力变为-937～-884 MPa范围压应力;复合喷丸后,叶片表层的X射线衍射半高宽随距表面距离的增加而减小,补焊区表层的X射线衍射半高宽均高于热影响区和基体,说明随距表面距离的增加,组织变形程度减小,且补焊区组织形变最大,组织最细小;叶片表层的硬度随距表面距离的增加而降低,补焊区的表面硬度为621 HV,高于热影响区的482 HV和基体的431 HV。     

35Cr3Mo3W2V钢的韧性和韧化

对热作模具钢35 Cr 3 Mo 3 W 2 V 在不同热处理工艺下的断裂韧性进行了研究。变化的工艺参数有预处理参数、淬火温度和回火温度。结果表明,双重处理能提高该钢的断裂韧性;在准解理断裂条件下提高淬火温度也有作用,提高回火温度则能明显地提高该钢的断裂韧性。     

4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落机理探讨

研括了4Cr14Ni14W2Mo钢锻造变形量对晶粒度的影响,用TEM、SEM、X射线衍射仪和俄歇能谱仪对氮化层显微组织、剥落面形貌等分别进行了分析。结果表明,锻造加热温度高于1180℃。变形量小容易造成晶粒粗化。氮化层中析出CrN 产生51%体积膨胀,是导致氮化层剥落的主要应力来源。晶界和孪晶界碳化物成网膜状、晶粒粗大、氮化操作不当容易引起氮化剥落。     

4Cr14Ni14W2Mo耐热钢的热力学分析与改性研究

为研究碳化物的类型、数量和分布对4Cr14N i14W 2Mo耐热钢使用性能的影响,采用Thermo-Calc软件分析该钢在不同温度下各平衡相数量、组成与钢中W、Mo含量之间的定量关系。计算结果表明,此钢中的碳化物在1135℃几乎完全固溶,在750℃时效析出量达最大;适当提高W、Mo含量,即当Mo(%)+0.7W(%)≥5.0时,可使钢在时效处理后其晶界上形成颗粒状M6C碳化物,减少沿晶界析出的M23C6碳化物,从而就能减少渗氮层剥落倾向。上述分析结果与文献所得的经验数据基本吻合,对该钢的改性有一定的理论指导作用。     

022Cr17Ni12Mo2不锈钢疲劳特性研究

针对022Cr17Ni12Mo2不锈钢进行了拉伸试验和疲劳试验。该材料在拉伸时没有明显的屈服平台,具有良好的塑性。进行了一系列应力比R=0的单轴应力控制疲劳试验,得到了各条件下循环应力—应变关系和应力幅—寿命关系,结果表明,随着应力幅值的增加,寿命明显降低,各条件下均产生了循环附加硬化。采用Basquin法、Coffin-Manson方法(SMC)进行了疲劳寿命预测,并采用几个统计特征参量对两模型的预测能力进行对比分析,对比分析表明Basquin法预测结果较好。     

W6Mo5Cr4V2钢消除萘状断口的生产实践

萘状断口可通过热压力加工,多次中间退火或稳定化处理加以消除或部分消除,但这些方法缺少实用价值。本文介绍的是与批量生产同步进行的消除萘状断口的试验,并从理论上作了初步分析与探索。     

缺口形式对022Cr17Ni12Mo2钢疲劳特性的影响

针对022Cr17Ni12Mo2不锈钢U形缺口件进行拉伸试验和应力控制条件下的低周疲劳试验,并进行疲劳寿命预测。拉伸试验和疲劳试验结果均表明,U形缺口件的缺口强化效应较先前半圆形缺口件更为明显;疲劳强度因子随寿命的降低而减少,低应力水平下缺口效应更为显著。针对迟滞回线和应变变化幅度分析其循环特性,U形缺口件硬化程度略高于半圆形缺口件。采用Peterson模型和K_f试验法进行缺口件疲劳寿命预测,结果表明K_f试验法得到的寿命预测结果好于Peterson模型的预测结果。     

CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能比较

比较了CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能。试验表明,在相同淬火温度下,CW6Mo5Cr4V2淬回火硬度和红硬性明显高于W6Mo5Cr4V2,淬火晶粒比W6Mo5Cr4V2粗,冲击功比W6Mo5Cr4V2低。CW6Mo5Cr4V2在1160-1200℃淬火可获得优良的综合机械性能。在1220℃以上淬火,CW6Mo5Cr4V2过热倾向显著,冲击功急剧下降。碳和钨钼含量的变化对CW6Mo5Cr4V2淬火温度的影响很大。要使CW6Mo5Cr4V2淬火易于控制,必须收窄CW6Mo5Cr4V2主要成分范围。CW6Mo5Cr4V2较适合于切削速度较高的刀具。     

12Cr2Mo1R与06Cr19Ni10异种材质焊接研究

分析了12Cr2Mo1R耐热钢与06Cr19Ni10不锈钢的焊接工艺特点,介绍了氩弧焊材ER309L的选取过程,阐述了如何控制焊缝的合金元素组成,从而改善和提高焊接接头性能,并最终在实际产品中验证了工艺方案的可行性。     

W6Mo5Cr4V2插齿刀毛坯的胎模锻造

高速钢具有很高的耐热性能,在高温下强度高,变形抗力大,增加了锻造成形的难度。目前,国内齿轮切削刀具大多采用W6Mo5C14V2高速钢材料制成,材料锻造主要以改善刀具毛坯碳化偏析程度为主。本文通过实验研究,提出了在保证W6Mo5Cr4V2高速钢合格碳化物等级的前提下对刀具毛坯进行胎模锻造成形的方法。     

应变强化对022Cr17Ni12Mo2奥氏体不锈钢显微组织和力学行为的影响

采用电液伺服万能试验机、X射线衍射仪、金相显微镜和透射电子显微镜,研究了应变强化对022Cr17Ni12Mo2奥氏体不锈钢微观组织和力学行为的影响。结果表明：前期预应变强化过程中,材料没有发生相变,形变孪晶数量的增加使材料的屈服强度和硬度得到大幅提高,但塑性有所降低,发生形变孪晶诱发强度效应。随着预应变量的增大,应变强化能力减弱,瞬变应变有所降低,位错的滑移模式发生转变,从单系滑移和平面滑移向多系滑移和交滑移转变。     

W4Mo3Cr4V高速钢稀土多元共渗层的性能

利用稀土多元共渗工艺将碳、氮、氧、硫、硼、稀土元素同时渗入W4Mo3Cr4V高速钢表面,研究了多元共渗层的硬度、耐磨性能及表面残余应力等。结果表明:多元共渗层由化合物层(主要为氧化物、硫化物和碳化物)和扩散层组成;共渗层显微硬度最高达1 150 HV左右;多元共渗层较钢表面的摩擦因数大幅降低,耐磨性能提高,其表面产生了较高的残余压应力,有利于提高材料的疲劳性能。     

00Cr17Ni14Mo2材料流动应力的实验研究及其BP神经网络模型

采用Gleeble-1500D热模拟试验机,分别在800℃,900℃,1000℃,1100℃四个温度和0.01/s,0.05/s,0.1/s,0.5/s,1/s五个变形速率的条件下,对00Cr17Ni14Mo2材料进行等温等速压缩试验。通过所获取的数据来绘制曲线图,分析温度、应变速率对材料流动应力的影响,最后采用MATLAB软件建立BP神经网络模型预测流动应力,与所得实验数据进行比较。     

应变强化022Cr17Ni12Mo2奥氏体不锈钢室温低周疲劳性能研究

采用MTS809伺服液压试验机、金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪,研究了应变强化022Cr17Ni12Mo2奥氏体不锈钢的室温低周疲劳性能。研究结果表明：与固溶处理（ST）试样相比,应变强化（PSS）试样显示了较低的全应变疲劳寿命。除预应变4%试样在应变幅0.25%以及预应变8%试样在应变幅0.25%,0.5%表现了连续的软化,ST与PSS试样在整个循环中显示了初始循环硬化的应力响应。ST和PSS试样的裂纹萌生、扩展模式均为穿晶扩展。采用Manson―Coffin方程对各试样的低周疲劳寿命进行了预测。     

奥氏体不锈钢平面铣削切削力和表面粗糙度试验研究

应用均匀试验设计方法,在较宽切削速度范围内,对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行平面铣削试验研究。通过指数回归和二次多项式回归分别建立了切削力和表面粗糙度经验公式,采用分层多目标优化方法获得了M20硬质合金刀具切削1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢时的优化切削参数。试验结果表明,本文采用的试验设计方案和建立的切削力和表面粗糙度经验公式是合理可行的。     

奥氏体化温度对1Cr12W2NiMoVNbN钢组织和性能的影响

研究了超超临界高中压转子钢1Cr12W2NiMoVNbN在1000～1250℃之间不同温度淬火,再经590℃ 700℃两次回火后的组织和性能.研究结果表明,该钢在1000～1100℃淬火、回火后得到马氏体组织;淬火温度超过1150℃时,开始有δ铁素体析出,且其分布形态和数量在回火后保持不变;1200℃以上淬火,则出现大量淬火裂纹.不同淬火温度对材料强度、塑性影响不大,但是严重影响其冲击性能.在1050℃左右淬火、回火时的力学性能最好.