油浸电流互感器的受潮诊断分析及改进措施

通过对LCWQD－35型电流互感器（简称CT）的受潮诊断，原因分析及技术改进的论述，阐明了介质损耗角正切值（tgδ）对发现小体积油浸CT受潮的灵敏性和准确性。指出非密闭型CT易进水受潮，应加强tgδ跟踪测试，为了彻底消除受潮隐患，可加装金属膨胀器。     

MH-Ni电池失效简析(Ⅰ)——镍电极的膨胀

高密度球形Ｎｉ（ＯＨ）２的开发，大大地提高了镍电极的体积比能量。但其比表面积低，在应用于ＭＨ－Ｎｉ电池时要求镍电极能符合快速充放电的要求，电流密度成倍增加，使镍电极发生膨胀。本文通过解剖早期失效及寿命终止的电池，研究了镍电极膨胀对它的作用与影响。镍电极膨胀吸液，使隔膜含液量降低，增大了电池欧姆极化引起电池早期失效。镍电极的膨胀不仅会使ＭＨ电极含液量降低，加速合金的氧化粉化，还可能因其复合氧能力下降，使电池内压升高造成电解液的进一步流失而导致电池性能进一步恶化。实验通过ＳＥＭ、ＸＲＤ等测试表明，镍电极本身也会因膨胀造成整体导电网络的破坏与改变。两电极劣化的共同作用导致氢镍电池的失效。本文还对可能的解决途径进行了探讨     

超高掺量粉煤灰大体积混凝土早龄期热膨胀系数

作为大体积混凝土的超高掺量粉煤灰常态大坝混凝土（UHVFA）是发展前景看好的生态节能大体积混凝土。鉴于采用标准试验方法难以测试其早龄期的热膨胀系数，本文采用绝热模式和温度匹配模式（TMC）两种温度历程养护模式，完成参照混凝土（FA）和超高掺量粉煤灰混凝土（UHVFA）的温度–应力试验（TSTM试验），分离温度变形与自生体积变形。由两种温度历程下的不同龄期时间段的应变差和温度差，确定混凝土早龄期的热膨胀系数，并提出大体积混凝土的时变热膨胀系数模型。研究表明：两种大体积混凝土的热膨胀系数在早龄期具有时变性，在初凝时最大，随后迅速下降至最小值，后又增大并趋于稳定。在升温阶段，UHVFA混凝土的热膨胀系数均值大于FA；而在降温阶段，UHVFA的均值小于FA。但UHVFA在升温阶段的初、终凝时刻特征点的热膨胀系数值都小于FA。从总体看，随粉煤灰掺量的增加，混凝土的热膨胀系数有减小的趋势。     

倒置式电流互感器非故障状态下绝缘油中氢气异常的机理分析

针对倒置式电流互感器非故障状态下绝缘油中单一氢气体积分数超标的问题,从材料物性、化学反应和分子结构等角度,利用热力学和分子结构动力学方法研究了氢气的来源,认为使用金属膨胀器的倒置式电流互感器绝缘油氢气体积分数较不使用金属膨胀器的互感器偏高。同时文中还探讨了绝缘油类型对氢气产率的影响,认为环烷基绝缘油易于使氢气体积分数上升。     

Al（OH）3填充EPDM基复合材料动态力学性能的研究

本文用动态力学分析仪（ＤＭＡ）研究了Ａｌ（ＯＨ）３填充ＥＰＤＭ基复合的动态力学性能。研究结果表明,Ａｌ（ＯＨ）３的体积分数和粒径对ＥＰＤＭ的玻璃转变过程和复合材料动态力学性能的影响很大,复合材料在玻璃态时的动态模量随Ａｌ（ＯＨ）体积分数的增加而增大,力学损耗随Ａｌ（ＯＨ）３体积分数的增加而减小。     

两种波纹管式变压器储油柜性能综合对比分析

1 引言 变压器油温随负荷和环境温度的变化而变化。油温变化的一般范围为100℃～120℃,油的膨胀系数为0．0007／℃,温度升高时油体积增大,温度下降时油体积减小。为解决变压器油膨胀问题和及时给变压器补油,设计时特别为变压器加装了储油柜,对变压器的正常运行起着重要的保护作用。     

220kV电流互感器故障分析

某变电站一220 kV间隔U相电流互感器金属膨胀器发生异常顶起,通过油色谱分析,发现H2体积分数严重超标,CH4与CO体积分数与故障前相比明显增大,结合特征气体法与三比值法分析,认为电流互感器内部存在低能量放电,遂返厂进行诊断性试验.试验结果表明,绝缘电阻及电容量、介质损耗因数试验均合格,局部放电试验与油色谱分析数据异...     

密封式油枕的研究与应用

1 引言 集合式并联电容器的箱壳内充满着许多绝缘油，因受到环境温度变化及产品运行温升的影响，这些绝缘油必然地出现热胀冷缩，所以需要进行体积补偿。传统的补偿方式同变压器一样，在产品的箱盖上加设油枕，但由于普通油枕上的吸湿器长期与大气相通，绝缘油不免会受到环境的污染，进而影响产品性能和质量。目前虽有采用盒式膨胀器的结构形式，但存在着补偿量小，体积大和无温度指示等缺点，为此我们同配套厂共同开发研制了一种密封式油枕，较好的解决了集合式并联电容器的油体积补偿问题，本文就其结构、原理、特点和应用等做如下简述。     

Al(OH)_3填充EPDM基复合材料动态力学性能的研究

本文用动态力学分析仪（ＤＭＡ）研究了Ａｌ（ＯＨ）_３。填充ＥＰＤＭ基复合材料的动态力学性能。研究结果表明,Ａｌ（ＯＨ）_３的体积分数和粒径对ＥＰＤＭ的玻璃转变过程和复合材料动态力学性能的影响很大。复合材料在玻璃态时的动态模量随Ａｌ（ＯＨ）_３体积分数的增加而增大,力学损耗随Ａｌ（ＯＨ）_３体积分数的增加而减小。     

纳米晶NiZn铁氧体的结构

利用聚乙烯醇（ＰＶＡ）溶胶－凝胶法成功制备了Ｎｉ１－ｘＺｎｘＦｅ２Ｏ４纳米颗粒,通过改变实验条件可控制颗粒尺寸大小。扫描电镜观察到细小均匀颗粒。Ｘ射线衍射结果表明,随热处理温度的升高,颗粒尺寸增大;和大块材料相比,ＮｉＺｎ铁氧体纳米颗粒的单胞体积有所膨胀,穆斯堡尔研究发现,随纳米颗粒尺寸的增大,铁磁相成分增加。     

大型直流电机新型转子绕组的制造工艺

1引言对轧钢电机通常有较大容量的要求，电磁负荷较高，运行时产生的损耗较大，为减少转动惯性，应使电机体积减小。由可见直流电机的容量Pi受到很多参数的限制，其中增大电枢直径可以增大直流电机的容量。但由于Da增大，会使转动惯量（GD2）增大，这不利于提高轧机的高速性。对频繁起动、制动运行的初轧机来说（如30r／min），GD2的增加无疑是生产力的浪费；对高速连轧机来说（如700r／min），加速时间延长会影响整个驱动系统的响应时间和带钢质量。为满足轧机控制特性的要求，必须使GD2降低，改善轧机驱动特性，在设计中尽可能采用较…     

大型变压器器身结构的两点改进

大型变压器器身结构的两点改进陈超（锦州变压器厂）１．器身定位新结构现行的大型变压器都采用钟罩式油箱结构，以利于减轻吊装重量，使总装配与内部检查简便易行。而钟罩式油箱有一缺点，即器身定位较复杂。目前，大型变压器的器身定位常采用法国结构，即俗称的“烟囱”...     

R_2Fe_(17)C_x(X～2.5)的结构和磁性

稀土铁碳系化合物是由R2Fe（17）化合物在甲烷气氛中热处理获得的。这些碳化物的构成为R2Fe（17）Cx，其中x～2．5。碳化物结构为Th2Zn（17）或Th2Ni（17）型，体积比碳原子单轴膨胀6．5％。Sm2Fe（17）C（2．5）的居里温度为760K，易磁化轴方向沿C轴，在室温下的各向异性场为15±0．5T。     

互感器产品顶油方式的改进

<正>1前言油浸互感器产品(包括电流、电压及组合互感器)在真空注油后,要对膨胀器进行顶油操作,以达到规定高度的要求。由于现行的顶油方式是在常压下对膨胀器进行顶油的,在顶油过程中,膨胀器波纹内可能会残存一定的气泡,这些气泡必须在膨胀器高度超出自然高度后,采用人工方式通过在不同方位按压、振动膨胀器来排出其中的残存气泡。但这种     

金属膨胀器质量与工艺的改进

介绍了互感器用膨胀器常见的质量问题；提出了膨胀器反渗漏措施及提高其清洁度和除氢效果的工艺要点；探讨了膨胀器工况示值的标定，并对其专业标准提出了修订意见。     

互感器油中H2体积分数超标的判定

结合故障实例分析了带金属膨胀器互感器在正常和故障两种状态下油中 H2 体积分数变化特征及反应机理 ,提出了故障的判定方法与对策。     

四线大功率汽车发电机内装式电压调节器

随着汽车发电机功率的不断加大，对汽车发电机内装式电压调节器的技术要求也越来越高，特别是发电机激磁电流的增大，对调节器的自身功耗、导通压降、开关速度、温升等参数都产生较大的影响。若采用通常的设计方法，做一个激磁电流 ８～ １０Ａ的电压调节器，其体积将成倍增大，成本也相应提高，且不适于做成发电机内装式产品。 大功率汽车发电机内装式电压调节器产品，必须具备３个最基本的条件： （１）质量好，可靠性高。 （２）体积小，适宜内装。 （３）价格低，便于推广。 本文提出的“四线大功率汽车发电机内装式电压调节器（以下简…     

HS－2型高声强除灰器特性冷态试验

本文阐述高声强助燃、除灰清渣作用机理。分析决定换热面处总声压级的相关物理量。我们采用国际惯用试验测试方法，对所研制的ＨＳ－２型高声强吹灰器特性进行了现场冷态试验测试，并观察除灰效果。结果表明：在单个声波除灰器前方Φ×（１０－１４）ｍ×（１０－１４）ｍ作用空间范围内，总声压级达１３０．２－１３６．０ｄＢ，除灰效果明显。     

理想变换器集合的群特性研究

本文用群论的方法研究了某些理想双口变换器集合（级联）的群特性，结果表明，ＲＯ（２）（变标器）、ＳＣ（２）（变标器）、旋转器和反映器构成的集合ＲＲ（２）、变标器和有源回转器构成的集合ＳＧ２（２）构成群。借助于对不变类变换器的分类，可将上述结果归结为一个定理。最后研究了２ｎ端口变换器集合ＲＯ（２ｎ）（旋转器）、ＲＦ（２ｎ）（反映器）、ＳＣ（２ｎ）（变标器）及ＲＲ（２ｎ）（旋转器与反映器构成的集合）的群特性，结果表明，ＲＯ（２ｎ）、ＳＣ（２ｎ）、ＲＲ（２ｎ）也构成群。     

全光型互感器及研究进展

随着电力系统传输电力容量的增大和电压等级的提高,传统电磁感应式互感器缺点日益明显,如：（1）绝缘技术要求复杂,输出功率大,体积大且重量重,成本高;（2）测量准确度低;（3）测量互感器的非线性激磁作用,可能产生铁磁谐振,出现过电压,危及电气设备;（4）兼容性差,且维护不方便。