隐框玻璃幕墙硅酮结构胶粘结厚度设计方法

针对《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ 102—2003）中隐框玻璃幕墙硅酮结构胶厚度计算公式中的不合理性,在试验研究的基础上,通过有限元分析和理论推导,揭示了隐框玻璃幕墙硅酮结构胶在主体结构侧移下的变形机理,将隐框玻璃幕墙硅酮结构胶厚度计算公式进行修正。结果表明:在主体结构发生层间侧移时,玻璃面板在硅酮结构胶的带动作用下会发生转动,硅酮结构胶只承担主体结构层间侧移的一小部分;硅酮结构胶剪切位移折减系数取值应在0.45～0.50之间;所得结论可为中国隐框玻璃幕墙硅酮结构胶的设计和性能评估提供重要指导。     

结构受力层间位移(有害位移)计算方法研究

将侧向作用下结构下部结构变形引起上部结构的变形定义为层间非受力位移,此时上部各层的楼层剪力为零,用结构楼层层间位移减去层间非受力位移即可得到结构楼层的受力层间位移或层间有害位移。基于此假定,本文提出受力层间位移计算的力法和位移法,通过框架剪力墙结构的受力层间位移的计算比较,分析两种方法的差异。采用力法时,对上部楼层的弯矩进行合理等效是关键,可以获得结构的非受力层间位移较精确解。采用位移法可方便快捷地计算楼层受力层间位移,同时结果为精确解。以位移法计算分析了框架结构、剪力墙结构和框架筒体结构受力层间位移角沿楼层高度的变化特点。结果表明,框架结构采用层间位移角作为反映结构破坏的参数基本合理,而剪力墙和框架筒体结构除底部楼层外,完全不可接受。     

核心筒厚度对高层钢-混凝土混合结构抗震性能的影响

为了研究核心筒厚度对高层混合结构抗震性能的影响,利用同济大学MTS多高层钢结构设计系统,根据钢一混凝土混合结构抗震概念设计原理,采用典型的平面布置形式建立高层混合结构计算模型,计算在不同地震烈度、不同场地土、核心筒厚度不同时结构的最大楼层平均位移、最大层间弹性位移角.绘出不同情况下模型的最大楼层平均位移、最大层间弹性位移角变化曲线.得到核心筒厚度对高层混合结构抗震性能有较大影响,可为工程实用计算提供可靠的理论依据.     

含少量剪力墙RC框架结构弹性层间位移角限值研究

根据已有的试验资料并结合现有的结构设计分析方法,提出了含少量剪力墙RC框架结构的弹性层间位移角限值为1/800的参考建议。     

确定短柱基础短柱截面大小的方法

从理论上分析了厂房短柱基础短柱截面如何取值,得到计算厂房短柱截面的公式,用有限元ANSYS分析了多层框架短柱受力情况,并列出常见短柱放大截面表,以期为工程设计人员提供指导。     

少剪力墙框架结构在多遇地震下的抗震性能计算分析

纯框架结构的整体侧向刚度较小,在强烈地震作用下侧向变形大,易造成结构整体倒塌破坏。从增加结构整体冗余度的角度出发,考虑添加少量钢筋混凝土剪力墙来提高框架结构的整体抗倒塌能力。并对添加少量剪力墙的各种布置方式及数量进行分析比较,得出可行的平面布置形式及其对框架结构变形形态的影响。分析增设少量剪力墙在多遇地震作用下对框架结构弹性层间位移角的改善情况,在此基础上,进一步得出承担不同倾覆力矩比例的墙体与弹性层间位移角的对应关系。     

含屈曲约束支撑钢筋混凝土框架的弹性层间位移角限值研究

作为一种常见的耗能减震构件,屈曲约束支撑越来越广泛地应用于钢筋混凝土框架结构中,然而现行《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(2016版)和《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)(2015版)并没有明确给出这类结构的弹性层间位移角限值。基于ANSYS软件,分别对纯框架结构和含屈曲约束支撑的钢筋混凝土框架结构(简称BRB-RC框架结构)进行非线性有限元分析,结果表明BRB-RC框架结构应当考虑更为严格的水平位移控制参数,并通过静力试验验证了数值模拟的可靠性。当确定弹性层间位移角限值的建议取值时,发现若采用初裂层间位移角作为位移角限值偏于严格,无法直接用于工程实践。基于比较分析法提出了标记层间位移角的概念。通过改变支撑参数、混凝土强度和结构跨度,进行9组算例的数值计算和分析,研究这9个试件标记层间位移角与刚度比的关系,最终保守地给出了BRB-RC框架结构弹性层间位移角限值的取值公式。提出的方法能够满足工程实践的需要。     

钢筋混凝土高层建筑在风荷载作用下最大层间位移角限值的讨论与建议

分析了我国JZ 102—79,JGJ 3—91,JGJ 3—2002,JGJ 3—2010等历次高规关于高层建筑结构层间位移角规定限值的演变过程,对影响楼层结构层间位移角计算结果的各种因素,如风荷载取值、是否考虑结构重力二阶效应、是否考虑地下室、计算模型中一些假定和结构构件刚度折减系数等进行了讨论。在分析结构中上部楼层的层间位移角大部分是由结构构件底端转动引起的非受力位移组成的基础上,提出了各类高层建筑风荷载作用下最大层间位移角限值取1/500的建议,并提出当采用阻尼器等减振措施满足舒适度要求时或考虑地下室竖向构件变形时层间位移角限值可适当放松的合理建议,可供规范修订和工程设计参考应用。     

建筑结构的扭转效应对楼层最大层间位移角的不利影响

通过理论公式推导,分析了结构扭转效应对楼层最大层间位移角的不利影响,得出了楼层最大层间位移角和层间位移比的比例关系,提出了楼层理论最大层间位移角的计算方法,并结合实际工程,介绍了该方法在工程中的运用。     

硅酮结构密封胶的现场检测技术研究

介绍了3种硅酮结构密封胶的现场检测方法:吸盘法模拟集中力荷载作用的现场检测方法、气囊法模拟均布荷载作用的现场检测方法、现场拉伸测试,并对这3种方法进行了分析及比较。     

热分析在硅酮结构密封胶耐久性研究上的应用初探

探讨了热机械分析法(DMA)和差示扫描量热仪法(DSC)两种热分析方法用于硅酮结构密封胶耐久性研究的可行性,结果表明多种分析测试手段的综合运用能有效地表征硅酮结构密封胶的耐久性,为建立合理的评估幕墙用硅酮结构密封胶耐久性的测试方法和检测体系提供了较好的技术支持。     

硅酮结构密封胶使用寿命的影响因素及评价方法

研究了不同环境因素和机械应力作用下硅酮结构密封胶老化前后力学性能的变化情况,对比了不同厂家的硅酮结构胶老化过程中粘结强度的衰减速率,指出不同种类的硅酮结构胶老化过程中力学性能衰减速率存在差异,通过考察硅酮结构密封胶老化过程中力学性能的衰减速率评价其使用寿命较为科学合理。     

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法

着重介绍了梯形荷载分布理论在不同形状玻璃板片结构胶胶宽计算中的应用,包括矩形板块、圆形板块、三角形板块、规则或不规则的四边形板块等,指出结构胶设计除了胶宽外,还要考虑胶厚和结构胶所受的次应力。     

建筑密封材料几种热失重测试方法比较及快速检测方法探讨

建筑用密封材料国标、国际方法标准中,有关热失重的测试试验周期较长。本文对比分析了几种密封材料热失重试验方法,同时解析GB 16776-2005标准方法各个时间段的热失重变化,设计出一种较为简便、快速地检测热失重的方法,可作为企业内部实验室质量监控使用。     

金鼎大厦结构设计中方案的比较及优化

金鼎大厦地上由2幢21层塔楼组成,地下共四层。设计中从结构合理、专业协调、便于施工并满足业主需求等角度全面进行了基础、地下室楼面、塔楼等的结构方案比较及优化,对塔楼标准层楼面进深梁、悬挑钢梯等构件也进行了优化。塔楼采用了钢框架-钢筋混凝土筒体结构体系,地下室楼面非预应力空心板采用了旋转布置形式,受力合理,对于其他工程结构设计的方案选择具有参考价值。     

嵌岩桩桩端阻力的计算方法比较

本文根据嵌岩桩桩端阻力的特征,比较了现行规范中计算桩端阻力的几种方法,提出了按三轴应力状态和岩石承载力确定嵌岩桩桩端阻力的方法.     

混凝土层划分与氯离子分布的表征方法及应用

混凝土表面渗透性的研究与评价,均与表面层的次级层量化及其性能表征有关.阐述了混凝土中部分与层有关的参数,提出距表面断距x、距表面单位断距中值z和距表面单位断距层Z这3个主要概念,建立了混凝土中层的划分方法、表征方法及其分布模型与单位横断层性能参数CHS(单位横断层氯离子质量分数)及其分布的表征方法,通过该表征方法分析研究了CHS的试验值,结果表明：影响混凝土渗透性的表层厚度为2.0~3.0mm,Z3=2.5±0.5是一个特殊断层,分层取样断距量级宜为亚毫米级,表面渗透层厚度可仅限于10mm;CHS表观分布模型CHS,b z(x)呈指数函数分布,表面渗透层内表面和外表面处的CHS其基准不同,数值也不同.给出了单位横断层的位置与分布模型和部分与层有关的结构层分布模型,同时标示CHS及其分布的表征方法.     

结构用木竹材料弹性模量标准值确定方法

弹性模量标准值是结构用木竹材料的重要力学性能指标之一,应结合抽样样本包含的试样数、置信度水平进行确定,目前国内外对弹性模量标准值缺乏系统的理论研究。为了建立和完善结构用木竹材料弹性模量标准值的确定方法,合理确定弹性模量标准值,分别基于参数法和非参数法对其开展数理统计,确定置信度和拟合计算公式等。研究结果表明：基于参数法确定的弹性模量标准值,其取值系数随置信度的增加呈非线性递增;而基于非参数法确定的弹性模量标准值,其置信度随试样数的增加呈非线性递增;基于参数法和非参数法建立的弹性模量标准值的计算公式比欧洲规范中给出的方法适用性更广;该计算公式和理论推导的重组竹算例的弹性模量标准值,两者吻合良好。