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分析了重油催化裂化再二旋烟道膨胀节的腐蚀原因,对奥氏体不锈钢的烟气露点的应力作用下的腐蚀机理进行了探讨。提出几种防护措施并在本厂的实践中进行了应用。 相似文献
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本文就某厂烟机入口管系中膨胀节的腐蚀破裂问题展开讨论 ,认为四波膨胀节开裂的主要原因是焊接问题引起的凝固裂纹与晶间腐蚀 ;而二波膨胀节腐蚀开裂的主要原因则是露点腐蚀和应力腐蚀。文章最后提出了防止腐蚀的措施 相似文献
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催化裂化装置烟机烟道膨胀节的腐蚀及防护措施 总被引:1,自引:0,他引:1
茂名石化公司炼油厂催化车间在1991年1月份大修中,为了有效利用热能,新增烟气透平能量回收机组,但与之配套的3个烟机出口烟道膨胀节(Dg1700mm,δ=2.5mm,材料为1Cr18Ni9Ti)在烟机未正式投用情况下,装上不到1年便穿孔泄漏,腐蚀速度竟大于2.5mm/a,如果不采取有效措施,将会引起正常使用时有害高温气体的泄漏,导致恶果,使烟机无法投用。为此,我们对其进行了腐蚀原因分析。 相似文献
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随着我厂加工原油含硫量高,重催装置管道上使用的膨胀节腐蚀失效日益严重,通过对失效膨胀节波纹管腐蚀原因的分析,采取对策,确保膨胀节长周期服役。 相似文献
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本文从我厂FCC装置中几个波纹管膨胀损坏的实例对其破裂的原因从应力腐蚀、制造、安装、使用等方面进行分析,并在此基础上从其选择、腐蚀环境、所受应力等方面提出相应的防范措施。 相似文献
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本文对炼油厂催化裂化,重油催化裂化能量回收系统管中使用的18-8型不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀失效类型及产生原因进行了分析,并从工艺操作,不锈钢的表面改性,选材,消除残余应力等方面对如何防止波纹管膨胀节的穿孔和开裂进行了阐述。 相似文献
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催化裂化再生器应力腐蚀开裂 总被引:1,自引:0,他引:1
麦郁穗 《石油化工腐蚀与防护》2003,20(5):12-14
根据国内数10套催化裂化装置再生器发生应力腐蚀开裂的情况,测试了广州分公司两套催化裂化装置的烟气主要组分、微量极性气体(SO2,SO3,NOx)的含量以及烟气酸露点温度.蜡油催化裂化再生烟气酸露点温度为168℃,重油催化裂化二再烟气酸露点温度为148℃.控制与监测设备壁温,使用硫转移剂来降低烟气露点温度等措施是防止再生器应力腐蚀开裂的有效办法. 相似文献
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介绍了清江石油化工有限责任公司 0 .30Mt/a催化裂化联合装置的技术特点和标定情况。按多产柴油兼顾液化石油气和多产汽油兼顾液化石油气两个方案进行标定 ,基本达到设计要求。装置具有较好的操作灵活性。最后对存在的问题提出整改建议。 相似文献
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渣油催化裂化装置消除剂油比瓶颈的方法 总被引:2,自引:1,他引:1
介绍了渣油裂化催化剂的性能要点 ,讨论了渣油裂化催化剂性能的发挥、产品分布、汽油辛烷值等与剂油比的关系。指出渣油裂化一般采用氢转移活性低的催化剂 ,这种催化剂需要在高剂油比下操作 ;对渣油的裂化和提高汽油辛烷值也需要高的剂油比。现有一些催化剂循环量受到限制剂油比较低的装置可采用分段进料的方法 ,着重提高对渣油的剂油比。提出了现有几种装置提高剂油比的方法。 相似文献
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结合韦杜里和卡宾达原油价格情况,对重油催化裂化装置掺炼韦杜里和卡宾达两种不同类渣油的技术经济进行了比较分析,为生产经营提出了建议。 相似文献
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针对中国石油L分公司的重油催化裂化装置在使用重油裂化催化剂(A剂)期间干气产率增加的状况,从原料油性质、系统催化剂品质、工艺操作条件、产物分布和产品性质等方面较全面地分析了造成干气增加的原因,并提出了相应的改进措施及建议,为该装置的平稳、优化操作提供了有价值的参考。 相似文献
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催化裂化装置管道膨胀节失效分析及防护 总被引:3,自引:0,他引:3
对在役催化裂化装置的奥氏体不锈钢波纹管膨胀节失效原因进行了全面分析,由于刚度、温度、安装等因索引起的膨胀节失稳以及Cl-和SO2引起的腐蚀破坏,是膨胀节失效的主要破坏形式.其防护措施包括在设计选型方面,采取导流形式防止介质冲刷和残留;在选材方面采取表面改性或选用316L、317L或SAF2205等耐蚀材质;减小安装误差和减少停工次数等. 相似文献
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重油催化裂化装置油气管道膨胀节失效分析及防护 总被引:1,自引:0,他引:1
邓云山 《石油化工腐蚀与防护》1999,16(4):30-35
以重油催化裂化装置油气管道膨胀节失效为例,通过物理及化学等多种方法对其测试分析,阐明了膨胀节应力腐蚀失效原因及腐蚀机理,并提出了相应的防护措施。 相似文献