PP/PA6复合材料结构与力学性能的研究

通过熔融共混法制备了聚丙烯/聚酰胺6(PP/PA6)复合材料。研究了PA6和不同增容剂(马来酸酐接枝PP和马来酸酐接枝聚烯烃弹性体)对PP性能的影响。通过力学性能测试、DSC和SEM对PP/PA6复合材料的结构和性能进行了系统研究。结果表明:加入8%PA6和5%增容剂时,复合材料的综合力学性能最佳;PA6对PP有异相成核作用;在增容剂的作用下,PA6均匀地分散于PP基体中,从而起到良好的改性作用。摘要:     

相容剂对PP/PA6复合材料力学性能的影响

研究了2种相容荆PP—g-MAH（马来酸酐接枝聚丙烯）、POE—g—MAH（马来酸酐接枝乙烯辛烯共聚物）对PP／PA6（聚丙烯／聚酰胺6）共混体系力学性能的影响。研究结果表明，2种相容荆的加入都使PP／PA6体系的相容性增加，但PP—g—MAH的加入主要表现为增强效果，而POE-g-MAH的加入主要表现为增韧效果。     

衣康酸接枝PP增容PA6／PP合金的研究

以马来酸酐接枝ＰＰ（ＭＰＰ）作对照,研究了衣康酸接枝ＰＰ（ＩＰＰ）的熔体流动速率（ＭＦＲ）、接枝率（ＧＲ）妆枝配方的关系,ＰＡ６／接枝ＰＰ／ＰＰ合金的力学性能与接枝ＰＰ的特征参数、用量和合金组成比的关系。结果表明,ＩＰＰ对ＰＡ６／ＰＰ的增容效率明显高于ＭＰＰ,并具有显著提高材料冲击韧性的作用,可作为ＰＡ／ＰＰ高效增容剂兼增韧剂应用。     

PP/PA6合金增容母料的研究

通过多单体熔融接枝改性聚丙烯来增容聚丙烯/尼龙6混合物,从而制得相容性比较好的聚合物合金.首先,将聚丙烯、尼龙6在干燥箱中烘干,将聚丙烯粒料、苯乙烯及丙烯酸和少量的聚丙烯粉末加入混合器中,然后经挤出做成母料,将制得的母料加入到聚丙烯、尼龙6初混物中,再经挤出注塑,得到聚合物合金.并通过测试其性能及接枝率从而找到最佳的组分配方.     

PA6原位成纤改善PPR的挤出流变性能

采用原位成纤复合法制备了无规共聚聚丙烯(PPR)/尼龙6(PA6)复合样品,研究了PA6的原位微纤化对PPR熔体挤出流变性能的影响。结果表明,采用的"挤出-热拉伸-淬冷"工艺可实现PA6在PPR基体中的原位微纤化;少量PA6对PPR的挤出螺纹畸变有改善效果;添加相容剂PP-g-MAH(马来酸酐接枝聚丙烯)有利于改善PPR和PA6两相的界面相容性,并明显改善PPR的挤出螺纹畸变。当PA6质量分数为5%时,加入PP-g-MAH后挤出物外观质量较好,出现螺纹畸变的"临界"表观剪切速率从246s-1增大到719s-1。     

填充增强PA6／PP合成的性能

以衣康酸接枝作ＰＡ６／ＰＰ增容剂,将制得的ＰＡ６／Ｉ－ＰＰ／ＰＰ合金与滑石、云母,玻纤单独或组合复合,研究了复合材料的力学性能与填充量,组合填充配比的关系。     

马来酸接枝PP增容PA6／PP合金的研制

研究了马来酸接枝聚丙烯（ＭＡＣ－ｇ－ＰＰ）的熔体流动速度（ＭＦＲ）、接枝率与接枝配方的关系,ＰＡ６／接枝ＰＰ／ＰＰ合金的力学性能与接枝ＰＰ的特征参数、用量,以及ＰＡ６（ＰＰ＋接枝ＰＰ）配比的关系。结果表明,合金的力学性能随接枝ＰＰ的ＭＦＲ增加而提高,与接枝率无关,接枝ＰＰ用量有一最佳值,高ＭＦＲ的ＭＡＣ－ｇ－ＰＰ能显著改善合金的冲击韧性。     

PPR/甘蔗渣复合材料的力学性能

利用硅烷处理的甘蔗渣纤维填充无规共聚聚丙烯制备了复合材料,研究其力学性能与相态结构。结果表明:在甘蔗渣用量为10～15份时,用硅烷KH570处理的甘蔗渣制备的复合材料较直接填充物的拉伸强度与冲击强度各提高30％以上;试样结晶更完善,纤维在树脂中分布更均匀。     

PP/PA6复合材料力学性能的研究

研究了PA6用量对PP、PP／SiO2拉伸强度的影响以及不同相容剂PP-g-MAH、POE-g—MAH对PP／PA6共混体系力学性能、相容性和结构的影响。通过力学性能测试、DSC热分析和SEM观察,研究了复合材料的性能。研究结果表明：PA6的加入可以提高PP、PP／SiO2体系的拉伸强度;两种相容剂的加入都可使PP／PA6体系的相容性增加,但PP-g—MAH的加入主要表现为增强效果,而PP—MAH的加入主要表现为增韧效果。     

长玻璃纤维增强PP/m-PA6复合材料的制备及性能研究

采用熔融拉挤工艺技术制备了长玻璃纤维增强聚丙烯/聚酰胺6[LFT- (PP/m-PA6)]粒料,并研究了材料的界面相互作用情况、力学性能和流变性能。结果表明, m-PA6改善了PP树脂与玻纤之间的润湿性和浸淆性, 提高了界面粘接强度, 使LFT-(PP/m-PA6)的拉伸强度和弯曲强度增加、刚性增强、韧性基本不变; 当长玻纤含量相同时, 以均聚PP（F401）为基质的长玻纤增强聚丙烯（LFT-PP）和LFT-(PP/m-PA6)的力学性能高于以共聚PP（K712）为基质的LFT-PP和LFT-(PP/m-PA6),特别是缺口冲击强度明显提高;在-30 ℃下,LFT-PP（F401）的缺口冲击强度提高了3.91 %,LFT-PP（K712）的缺口冲击强度提高了7.53 %; m-PA6起到了界面润滑作用, 能使LFT-(PP/m-PA6)的流动性能更好。     

增容作用对PP/PA6原位微纤复合材料形貌及性能的影响

以马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)为增容剂,采用熔融挤出-热拉伸法制备了聚丙烯(PP)/聚酰胺6(PA6)/PP-g-MAH原位微纤复合材料.研究了复合材料的微观相形态以及结晶、流变和力学性能.结果表明,加入0.5％(质量分数,下同)的PP-g-MAH有利于大长径比PA6微纤的形成;而当PP-g-MAH的含量继续...     

高模量高强度PP/PA6复合材料的制备与研究

以共聚聚丙烯(PPC)与均聚聚丙烯(PPH)复配物作为基体树脂,研究了不同组成比的PP/PA6体系的综合力学性能,并考察了不同相容剂PP-g-MAH和PE-g-GMA对PP/PA6体系的影响,以玻璃纤维作为增强组分,并引入BaSO4,制得了高模量高强度的复合材料.结果表明,有机刚性粒子PA6的引入提高了PP的弯曲模量与拉伸强度,冲击强度有所下降;PP-g-MAH在综合力学性能改善上优于PE-g-GMA;当BaSO4用量为15份时,复合体系在保持一定冲击强度的基础上,较大地提升了弯曲模量和拉伸强度,表现出良好的综合力学性能.     

POE-g-MAH对PP/PA6/纳米TiO2复合材料力学性能的影响

通过力学性能测试、SEM和DSC分析,研究了马来酸酐接枝乙烯-1-辛烯共聚物（POE-g-MAH）对聚丙烯（PP）/聚酰胺6（PA6）/纳米TiO2复合材料的相容性和力学性能的影响。结果表明：POE-g-MAH显著改善了PP/PA6/纳米TiO2复合材料的相容性,使复合材料在保持与纯PP相当的拉伸强度和弯曲强度的同时,大幅度地提高了其缺口冲击强度和断裂伸长率;PA6对PP基体有异相成核作用,POE-g-MAH的加入进一步促进了这种异相成核作用。     

尼龙6对聚丙烯复合材料耐刮擦性能的影响

采用熔融共混方法,制备了聚丙烯(PP)/聚四氟乙烯(PTFE)/尼龙6(PA6)复合材料,研究了PA6对PP复合材料力学性能和耐刮擦性能的影响.采用光学显微镜(OM)等手段对聚丙烯(PP)复合材料的耐刮擦行为进行了研究.结果表明,均聚PP与共聚PP相比,显示出了优异的耐刮擦性;PA6增加了PP复合材料的模量和强度,从而改善了材料的耐刮擦性能.     

接枝聚丙烯增容改性PP/PA合金性能的研究

用PP接枝物增容PP/PA6共混体系,观察分析了共混合金的形态结构特点,测试了共混物的力学性能.结果表明：单独加入PP-g-MAH,力学性能均呈现先升后降的趋势,峰值时拉伸强度比未加接枝物时可提高20%,弯曲强度比未加接枝物时提高了54%,冲击强度比不添加接枝物时提高了3.6%.添加PP-g-MAH对不同比例PP/PA6共混物力学性能的影响不同,固定PP-g-MAH用量为4%,PA6质量分数为30%时共混物的综合力学性能达到最好.用PP-g-MAH和PP-g-GMA两种接枝物共同作为相容剂加入到PP/PA6共混物中比单独使用一种的效果要好,拉伸、弯曲和冲击强度都得到显著的提高.由共混物的SEM照片可以看到,PP-g-MAH使分散相的粒径变小,分布均匀,界面相互作用加强,所以是PP/PA6共混物的有效增容剂.     

PA6/PP合金的研制

以马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)为增容剂,制备了PA6/PP合金,研究了PA6/PP配比及PP-g-MAH用量对PA6/PP合金性能的影响。结果表明,加入一定量的PP-g-MAH能有效地改善PA6与PP之间的相容性,提高合金材料的各项性能指标。当PP-g-MAH用量为4份时,合金的力学性能最好;SEM分析显示,未加入PP-g-MAH时,PP在PA6基体中的分散不均匀、粒径大,当加入适量(4份)的PP-g-MAH时,PP在PA6中分散比较均匀,粒径尺寸明显减小;在PA6/PP(80/20)体系中加入4份PP-g-MAH制得合金的吸水率约为PA6的15%,缺口冲击强度分别比PA6、PP提高了72%和109%,热变形温度分别比PA6、PP提高了12℃和5.5℃。     

聚酰胺6/碳纳米管复合材料的电学性能研究

对碳纳米管(CNTs)进行有机化处理之后,采用原位聚合法制备了聚酰胺（PA）6/ CNTs复合材料。研究了CNTs含量、温度、频率等因素对复合材料电学性能、介电性能和电磁屏蔽性能的影响。结果表明,随着CNTs含量的增加,复合材料的体积电阻率和表面电阻率均下降,最显著情况分别下降了2、3个数量级;随着温度的升高复合材料的介电常数增大,增大趋势随CNTs含量的增加而急剧减小;复合材料的介电常数和介电损耗随着频率的升高变化幅度增大,频率在105.5～109 Hz范围内复合材料有一定的电磁屏蔽效能,随着频率的增大电磁屏蔽效果急剧减小,109 Hz以上几乎没有电磁屏蔽效果。