矿化垃圾生物反应床处理奶牛场废水的工艺参数

试验考察了矿化垃圾生物反应床工艺处理奶牛场废水出水水质与配水负荷的关系。试验研究表明，出水CODcr、NH4-N浓度分别与配水负荷呈线性和指数相关；TN的去除率仅为60％左右，是选择最佳配水负荷的限制性因素；综合考虑废水处理能力和NO3-N的反硝化，配水速率可以保守选择0．09～0．11cm／h。     

矿化垃圾生物反应床处理含酚废水工艺研究

研究了矿化垃圾生物反应床处理含酚废水的工艺参数.矿化垃圾生物反应床在经过驯化后,形成了稳定的微生物系统,反应床对有机酚具有较高的去除率.有机酚的去除率受湿干比影响较大,随着配水速率的提高,反应床对有机酚的去除率逐渐下降,配水速率大于0.342 cm/min时,去除率急速下降.在进水有机酚质量浓度为20 mg/L,连续配水时间6 h,湿干比为1∶8,配水速率为0.254 cm/min的条件下,反应床出水可达到或接近国家三级排放标准.     

矿化垃圾生物反应床处理畜禽废水的试验研究

矿化垃圾具有较大的吸附比表面积 ,较强的阳离子交换容量 (6 7.9meq/ 10 0 g) ,无二次污染 ,是很好的污水处理生物介质。借助于矿化垃圾柱物理模型试验装置 ,在实验室进行了历时 6个月的矿化垃圾反应床处理畜禽污水试验。结果表明 ,系统出水有较大改善 ,出水溶解氧有较大提高 ,pH值呈中性。该处理系统对畜禽污水中色度、SS、CODCr、BOD5、NH3 N和总磷的平均去除率分别为 6 4.7%、5 4.2 9%、75 .33 %、88.71%、94.5 5 %和 99.83 % ;处理出水中CODCr、BOD5、NH4 N和总磷的平均浓度分别为 185 .6 1mg/L、14.94mg/L、2 6 .79mg/L和 0 .0 79mg/L ;总氮的平均去除率仅为 2 1.2 9%。反应器运行 6个月以来 ,运转良好 ,未发生阻塞现象     

矿化垃圾生物反应床处理畜禽废水的试验研究

矿化垃圾具有较大的吸附比表面积，较强的阳离子交换容量（67.9meq/100g),无二次污染，是很好的污水处理生物介绍。借助于于矿化垃圾柱物理模型装置，在实验室进行了历时6个月的矿化垃圾反应床处理畜禽污水试验。结果表明，系统出水有较大改善，出水溶解氧有较大提高，pH值呈中性。该处理系统对畜禽污水中色度，SS，CODCr,BOD5,NH3-N和总磷的平均去除率分别为64.7%,14.94%,75.33%,88.71%,94.55%和99．83％，处理出水中CODCr,BOD5,NH4-N和总磷的平均浓度分别为185．61mg/L,14.94mg/L,26.79mg/L和0.079mg/L，总氮的平均去除率仅为21.29%.反应器运行6个月以来，运转良好，未发生阻塞现象。     

塔式矿化垃圾生物反应床处理垃圾填埋场渗滤液的效能研究

通过正交试验研究了固液比、进水COD和运行周期对塔式矿化垃圾生物反应床处理垃圾渗滤液的性能影响.小试试验结果表明,在温度为10～37 ℃条件下,固液比是影响污染物去除性能的关键因素.现场中试研究表明,在水力负荷为0.267～0.444 m3/d(以每立方米矿化垃圾计)条件下,出水COD和出水氨氮基本满足国家二级排放标准.塔式矿化垃圾生物反应床是一种高效低耗的垃圾渗滤液处理工艺.     

可拆卸式矿化垃圾生物反应床处理电厂柠檬酸酸洗废水研究

在实验室和现场对电厂柠檬酸酸洗废水进行生石灰前处理和后续可拆卸式三级矿化垃圾生物反应床的生物处理,主要研究了以往采用矿化垃圾反应床处理废水未涉及的反应床级数对废水处理效果的影响,比较了现场试验和实验室试验中的废水处理效果,并探讨了其原因。试验结果表明,本研究中的矿化垃圾反应床的适宜级数为3,第一级反应床的贡献最大,无论是实验室试验还是现场试验,采用本法处理电厂柠檬酸酸洗废水,均可使废水COD达到一级排放标准。     

矿化垃圾生物反应床处理NOX废气的研究

矿化垃圾(稳定化垃圾)是一种良好的生物介质,可作为生物反应床的填料处理NOX废气.实验室研究表明,稳定化垃圾反应床可有效地处理NOX气体,其硝化能力(以N计)可达0.83 g/(kg·d)(干重).NOX去除率受停留时间的影响显著,NOX去除率随着停留时间的缩短而降低.当空床停留时间为1.5 min时,NOX气体的平均去除率为76.7%;空床停留时间为15 min时,NOX气体的平均去除率为91.0%.在NOX进气负荷低于110 mmol/(m3·h)时,NOX消除能力随进气负荷的增加而线性增加.当进气流量一定时,NOX去除能力随着进气NOX浓度的增加而线性增加.     

矿化垃圾反应床处理垃圾渗滤液出水中的水溶性有机物

以矿化垃圾反应床处理垃圾渗滤液出水(以下简称尾水)为研究对象,采用国际上最常用的树脂联用法,对其进行梯度分离表征.研究结果表明,憎水性腐殖质对尾水COD和溶解性有机碳(DOC)的贡献分别为42.55%和45.12%,准亲水性物质对尾水中COD和DOC的贡献分别为34.89%和37.14%,憎水性腐殖质和准亲水性物质是尾水中水溶性有机物(DOM)的重要组成部分.近紫外区域吸光度分析发现,尾水中含有大量带共轭双键或苯环的有机物质,这些物质从尾水中去除后,尾水在近紫外区域的吸光度明显下降.分子量分布显示.尾水中DOM的分子量主要集中在2 000 u以下.元素分析和红外光谱结果显示,胡敏酸(HA)和富里酸(FA)带有苯环结构,存在醇羟基或酚羟基及羧酸官能团;准亲水性物质含有较多的羧酸官能团,另外存在一定置的羟基官能团,同时还可能含有三键和双键的结构.     

改性矿化垃圾反应床处理填埋场渗滤液研究

在固液比(矿化垃圾与废水的质量比)为100,1,运行周期为3 h.水力负荷为0.08 m3/(m3·d)条件下,分别采用废铁屑、钢渣、蘑菇渣、秸秆作为改性材料进行矿化垃圾反应床处理填埋场渗滤液的工艺强化研究.结果表明,废铁屑对COD、色度、总氮和总磷的去除有显著的强化作用,COD、总氮和总磷去除率平均提高9.3%、17%和7.7%;钢渣不利于氨氮和总氮的去除,且需定期置换钢渣以维持其去除COD和总磷的强化作用;蘑菇渣和秸秆均需先进行合适的驯化降解处理,才能实现其去除COD、色度、氨氮和总氮的强化作用.从工程应用角度看,废铁屑是相对理想的一种改性材料.     

矿化垃圾床＋SBR工艺处理渗滤液的论证及研究

通过论证，选择了矿化垃圾床 SBR工艺进行渗滤液处理的研究。当两类渗滤液水质CODcr分别为22．648和13．236g／L，NH3-N分别为850和642mg／L时，采用矿化垃圾床 SBR工艺处理垃圾渗滤液取得了良好的效果。试验结果表明，处理后渗滤液CODcr降到小于300mg／L，NH3-N降到小于20mg／L的水平，达到了渗滤液的二级排放标准。     

新型组合工艺处理印染废水中试效能及微生物菌群分析

以江苏省印染行业废水处理厂提标为基础,构建了生物吸附-MBBR-硫自养反硝化-活性焦滤池为主体工艺的印染废水处理中试系统,优化系统运行参数,考察该系统对污染物去除效果及微生物菌群特征,并核算其运行成本。中试运行结果表明,在生物吸附池(HRT为1.2 h,DO为1 mg·L⁻¹)和MBBR池(HRT为12 h,DO为7 mg·L⁻¹)的条件下,系统达到最优处理效能,出水COD、TN、TP和NH₃-N分别稳定低于30、5、0.3和0.5 mg·L⁻¹;使用3D-EEM、FT-IR和GC-MS等方法,分析了该印染废水在处理过程中污染物的去除及迁移转化规律。可以看出,出水中主要存在酪氨酸/色氨酸类物质,大部分蛋白质与腐殖酸类物质被去除;各单元出水中存在不饱和双键类和芳香类化合物,典型官能团以C—OH、C=O和C—O—C为主;出水中主要成分为2,4-二叔丁基酚和N-甲基三氟乙酰胺。同时对中试系统各生物单元进行微生物菌群结构分析,发现生物吸附段微生物种类较为丰富,MBBR生物膜中Nitrospira菌属的相对丰度上升明显,硫自养池中Proteobacteria菌门为绝对优势菌门。经核算,中试系统的处理成本约为1.83 元·m⁻³,显著低于实际污水处理厂的处理成本(2.50 元·m⁻³)。该方法可为印染废水处理效能与菌群多样性关系的研究及其工程化应用提供参考。     

印染废水高标准排放组合工艺优化

为了实现印染废水的高标准排放,构建了生物吸附/MBBR/混凝沉淀池/硫铁自养反硝化/活性焦组合工艺,并对其进行了优化运行研究;考察了不同水力停留时间(HRT)和溶解氧(DO)对系统污染物去除的影响。结果表明：生物吸附池和MBBR池的HRT分别为1 h和10 h、DO分别为1 mg·L−1和5 mg·L−1的情况下,污染物的去除效果最佳;其中,COD的去除率达到98%;在最优条件下,组合工艺出水COD、${\rm{NH}}_4^{+} $-N、TP和TN浓度分别为 16、0.56、0.32和1.39 mg·L−1,污水色度基本完全去除。该组合工艺实现了印染废水的高标准排放,为印染废水处理的工程应用提供了数据和技术支撑。     

复合式动态膜生物反应器处理印染废水效能及膜污染控制

分别采用动态膜生物反应器(DMBR)与复合式动态膜生物反应器(HDMBR)处理印染废水,研究投加悬浮填料前后对污染物去除和膜污染控制影响。投加和未投加悬浮填料的反应器分别标为反应器A和B。结果表明,A反应器对色度、浊度、NH4+-N、TN、TP、COD、UV254平均去除率依次为86.39%、96.00%、90.13%、85.84%、89.63%、95.75%和88.24%,分别比B反应器提高了6.15%、2.24%、8.33%、5.99%、5.56%、1.79%和6.39%。对两反应器污泥混合液进行变性梯度凝胶电泳分离可知,水解酸化池与好氧池内既有相同的微生物种属,也有其特有的种属,而A反应器中各微生物优势地位均比B反应器明显。A反应器中混合液的EPS浓度增加量、LB-EPS积累量、污泥粒径小于10 μm所占比例、膜通量降低幅度均小于B反应器,LB-EPS积累量是影响污泥混合液中Zeta电位、污泥粘度变化的主要原因。膜表面滤饼层的红外图谱与三维荧光图谱解析,验证了蛋白质和多糖是膜表面污染物的主要成分。A反应器中悬浮填料为微生物提供载体,增强了微生物降解能力,能提高对污染物的去除率,同时也延缓了膜污染。     

水解酸化-活性污泥法处理印染废水研究

以江苏某印染企业废水工程为例,探讨了水解酸化 活性污泥法在印染废水处理中的应用。结果表明该工艺可以较好地解决PVA、染料的处理问题,印染废水处理后达到《纺织染整工业水污染物排放标准》(GB4287-92)一级排放标准。与传统的物理化学-生化法相比,该工艺具有处理效率高、运行稳定、动力消耗低和污泥量少等优点。     

絮凝-Fenton试剂氧化处理印染废水

采用Fenton试剂对某染袜厂2种印染废水(印染红和印染蓝)进行处理。考察了硫酸亚铁投加量、双氧水投加量、反应时间及pH值对印染废水的色度及COD去除率的影响,通过正交实验确定了Fenton试剂处理该废水的最佳操作条件为:反应时间30 min、双氧水(30%)投加量4 mL/L、硫酸亚铁投加量300 mg/L、pH值为4左右。在最佳条件下,印染蓝废水经氧化处理后COD去除率大于80%,色度去除率95%以上;印染红废水需经絮凝预处理后再用Fenton试剂氧化处理,其脱色率达到了99.6%,COD去除率为91.2%,出水COD浓度为96 mg/L,可达标排放。     

钢渣过滤工艺处理印染废水实验研究

钢渣具有多孔、吸附能力强的特点,可以将其作为填料设计成钢渣过滤反应器放到生化处理之后.研究结果表明,实验水样采用水解酸化-生物接触氧化-钢渣过滤工艺,可使印染废水出水达到国家《纺织染整工业水污染物排放标准》(GB4287-92)Ⅱ级标准.     

水解酸化工艺处理印染废水的机理

为了研究水解酸化工艺处理印染废水机理及其必要性,尝试用分子量及其分布和聚乙烯醇(PVA)降解程度作为论证指标,并综合后续好氧生物处理。提出以VFA产生和pH显著下降作为印染废水水解酸化的评判标准是不适用的;印染废水水解酸化的作用主要在水解阶段,COD虽没有明显降低,但分子量和PVA随着反应过程有显著下降;印染废水水解酸化可以大大降低好氧生物处理的难度,经过水解酸化的印染废水比未经水解酸化的印染废水好氧生物处理后COD去除率高40.2%,分子量下降率高66.2%。     

海泡石在废水处理中的应用研究

海泡石是一种纤维状含水的镁硅酸盐矿石 ,具有良好的吸附性能。纺织印染废水的组分异常复杂 ,是较难处理的废水之一。利用江西乐平产的海泡石对纺织印染废水进行了试验研究 ,实验结果表明 ,脱色率 >90 % ,CODCr去除率为70 %— 80 % ,其吸附容量为 30 7%。     

催化湿式氧化法处理印染废水的研究

Cu-Fe和Cu-Ce/FSC是优化制备的均相和非均相催化剂,实验中将其应用于实际印染废水的CWAO法处理,考察催化剂的实用性能以及CWAO法对实际印染废水的处理效果。研究结果表明,CWAO法处理印染废水,出水COD、BOD5均达到三级标准,色度和pH均达到一级标准,非均相的Cu溶出浓度达到三级标准;而处理出水BOD5/COD由0.021（处理前）提高到0.423（均相）和0.307（非均相）,出水可生化性良好。     

印染废水铁碳微电解深度处理出水生物毒性

实验利用铁碳微电解对印染废水二级生化出水进行深度处理研究,结果表明,该工艺可使COD从120 mg/L降至60 mg/L以下,达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级B排放标准。通过微生物生长曲线、乳酸脱氢酶(LDH)释放、活性氧物质(ROS)产生水平等检测手段,对比深度处理前后废水的生物毒性。结果表明:印染废水经深度处理后对大肠杆菌的生长抑制明显减弱;进水导致大肠杆菌的LDH释放量和ROS产生水平分别为空白的2.4和28.9倍,深度处理后分别下降至1.8和6.9倍;另外,毒性较大的双酚A和2,4-二氨基甲苯在深度处理过程被降解。可知,铁碳微电解具有毒性削减作用。然而,出水中含有的某些污染物使其仍表现出一定的生物毒性。