SEBS-g-MAH和EP复合增容PA610/PC合金的研究

选用SEBS-g-MAH和EP为复合增容剂,采用熔融挤出的方法制备了PA610/PC合金,研究了该合金的力学性能、熔融结晶及微观结构形态。结果表明,当PA610/SEBS-g-MAH(EP)/PC组分比为75/9(2)/25时,合金的冲击强度比不加增容剂时提高了281.4%,断裂伸长率提高了346.0%。而增容剂的加入使合金中PA610的结晶温度升高,结晶速率增大而结晶度降低,由于异相成核作用使结晶发生细化,使得韧性提高、熔点降低。微观结构形态研究表明,在只加入SEBS-g-MAH的PA610/PC合金中,合金断面有很多PC被拔出及余留空洞的现象;在加入EP协同增容后,PC被拔出的现象减少,与PA610基体的界面粘合增强,空洞消失。     

EMG增容制备PPS/PA66合金的研究

采用乙烯-马来酸酐-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(EMG)作为增容剂,制备了聚苯硫醚(PPS)/尼龙66(PA66)合金.并对该合金的力学性能、微观结构形态进行了研究.结果表明:EMG对PPS/PA66体系有很好的增容作用,能改善PPS/PA66合金的力学性能,并且增容后,PPS/PA66的界面结合明显增强;EMG的含量越多,增容效果越显著.     

E/VAC对PC/ABS合金力学性能及微观结构的影响

将(乙烯/乙酸乙烯酯)共聚物(E/VAC)与聚碳酸酯(PC)、(丙烯腈/丁二烯/苯乙烯)共聚物(ABS)在双螺杆挤出机中共混,制备了PC/ABS/(E/VAC)合金材料。研究表明,添加5份E/VAC可显著提高PC/ABS合金的缺口冲击强度,当PC/ABS合金中E/VAC形成的弹性核粒径为0.2~0.4μm,且在PC/ABS基体中分散均匀、大小均一时,合金的缺口冲击强度提高到48.4kJ/m2,增幅达48.73%。分散在基体中的E/VAC通过改变自身构象来吸收和分散冲击能量,从而达到增韧PC/ABS合金的效果。     

PA6/PBT合金的制备与性能

将乙烯–辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)和乙烯–辛烯共聚物接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(POEg-GMA)复配作为增容剂,采用熔融共混的方法制备尼龙(PA)6/聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)合金。通过扫描电子显微镜、力学性能和吸湿性研究了PA6/PBT配比和增容剂用量对合金性能的影响。研究表明,增容剂的加入能改善PA6/PBT合金的相容性,PBT和增容剂的加入能有效地抑制PA6的吸水率。添加15份增容剂可使合金的缺口冲击强度达到15.5 k J/m~2,相比未加入增容剂提高385.9%。     

MAH接枝E/MAK对PC增韧的研究

采用一种含有强极性官能团的新型增韧剂马来酸酐接枝（乙烯／甲基丙烯酸酯）共聚物[（E／MAK）-g-MAH]对聚碳酸酯（PC）进行增韧研究。实验结果表明,随着（E／MAK）-g-MAH含量的增加,PC／（E／MAK）-g-MAH共混体系的冲击强度显著提高。当（E／MAK）-g-MAH质量分数为20％时,冲击强度达59．6kJ／m^2,是纯PC冲击强度的近6倍。另外（E／MAK）-g-MAH还使共混体系的断裂伸长率提高,流动性得到明显改善。     

高性能PC/ABS合金的研究

利用双螺杆挤出机制备了PC/ABS系列合金,探讨了甲基丙烯酸甲酯/丁二烯/苯乙烯共聚物(MBS)和苯乙烯/马来酸酐共聚物(SMA)对PC/ABS合金的增韧和增容作用,采用力学测试方法、扫描电子显微镜(SEM)研究了MBS和SMA对PC/ABS合金的力学性能和形态结构的影响。结果表明:在PC/ABS合金(70/30)体系中,加入6份MBS,合金的缺口冲击强度为86 kJ/m2,是没加MBS时的1.5倍左右;而拉伸强度得到了较好的保持;SMA与MBS复合起来以后,具有一定的协同效应,当SMA、MBS质量分数分别为4%、6%时,合金的缺口冲击强度达到115 kJ/m2,拉伸强度接近单独PC/ABS(70/30)合金,为56.5 MPa。     

PA11/POE/POE-g-MAH共混合金的制备及性能研究

通过熔融共混法制备了聚酰胺11/乙烯-辛烯共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(PA11/POE/POE-g MAH)三元共混合金,研究了POE-g-MAH及混合弹性体(POE/POE-g-MAH)的用量对该合金力学性能的影响。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了PA11/POE/POE-g-MAH合金的冲击断面形貌,并采用动态热机械分析仪(DMA)表征了该合金材料的动态力学性能。结果表明:当混合弹性体POE/POE-g-MAH的配比为4/3,且其用量为25%时,PA11/POE/POE-g-MAH合金的综合力学性能最佳。适量POE-g-MAH的加入有助于弹性体分散相的细化,从而使弹性体粒子的粒径分布趋于均一,且分散均匀,并改善了PA11与混合弹性体间的相容性。混合弹性体与PA11共混后,能显著降低材料的动态储能模量,提高材料的韧性。     

相容剂SMA对PPO/PA66/SEBS-g-MAH合金力学性能的影响及其机理

采用马来酸酐-苯乙烯共聚(SMA)提高PPO/PA66/SEBS-g-MAH合金中PPO和PA66的相容性,研究SMA含量对3种PPO/PA66/SEBS-g-MAH合金拉伸强度、冲击强度和弯曲强度等力学性能的影响.结果表明,当SMA添加量为1～3份时,PPO/PA66/SEBS-g-MAH合金的拉伸强度、弯曲强度和冲...     

(PA1010/66)/SEBS-g-MAH/DIDP/BSBA共混物的制备与性能研究

将尼龙(PA)1010盐和PA66盐按照质量比为9∶1的比例制备了PA1010/66共聚物。选择(苯乙烯/乙烯-丁烯/苯乙烯)共聚物接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH)和两种小分子增塑剂邻苯二甲酸二异癸酯、N-丁基苯磺酰胺(D IDP、BSBA),采用共混挤出法制备了(PA1010/66)/SEBS-g-MAH/D IDP/BSBA共混物,并对其力学性能进行了研究。结果表明,随着SEBS-g-MAH含量的增加,共混物的冲击强度明显提高。当SEBS-g-MAH质量分数为15%时,其缺口冲击强度为72.7 kJ/m2,是PA1010/66共聚物的16倍左右;拉伸强度保持率是PA1010/66共聚物的83%左右。通过SEM研究发现,SEBS-g-MAH对PA1010/66共聚物的增韧机理为银纹剪切带增韧机理。     

PA1111/SEBS-g-MAH共混体系的力学性能与微观结构形态研究

以马来酸酐接枝(苯乙烯/乙烯/丁烯/苯乙烯)共聚物(SEBS-g-MAH)为增韧剂制备出了一系列超韧尼龙(PA)1111/SEBS-g-MAH共混体系,并对其力学性能和微观结构进行了研究.结果表明,随着增韧剂含量的增加,共混体系的缺口冲击强度显著提高,当增韧剂质量分数为25%时,缺口冲击强度为39.4 kJ/m<'2>,是纯PA1111的11.3倍.微观结构研究表明,PA1111的断裂属于韧性断裂,PA1111/sEBs-g-MAH共混体系的缺口冲击断面有明显的应力发白现象,冲击强度提高的主要原因在于应力集中点的增多而引发大量银纹所致.     

PBT/PA610共混合金的制备及其力学性能的研究

选用环氧树脂(EP)、(苯乙烯/乙烯-丁烯/苯乙烯)三嵌段共聚物接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH)和(乙烯/马来酸酐/甲基丙烯酸缩水甘油酯)三元共聚物(EMG)为增容剂,采用熔融挤出的方法制备了PBT/PA610/EP、PBT/PA610/EP/SEBS、PBT/PA610/EP/EMG3种合金,研究了这3种合金的力学性能。结果表明,当PBT/PA610/EP的质量比为70/30/3时,合金的冲击强度比不加EP时提高了37.3%,比纯PBT提高了91.2%;而且在PBT/PA610/EP的质量比为70/30/3时,随着SEBS-g-MAH和EMG含量的增加,合金的冲击强度也明显提高。     

PPS/PA1010合金的制备及其力学性能研究

选用丙烯酸接枝聚丙烯（PP-g-AA）和自制的甲基丙烯酸缩水甘油酯（GMA）嵌段共聚苯乙烯（St）接枝聚丙烯[PP—g-（GMA—CO—St）]为增容剂,采用双螺杆挤出机熔融挤出法制备了PPS／PA1010／PP—g—AA合金和PPS／PA1010／PP-g-（GMA—CO-St）合金,并分别对两种合金的力学性能进行了研究。结果表明,在保持合金其它力学性能不下降的情况下,随着PP—g—AA含量的增加,共混合金的冲击强度先提高后降低,当PP-g—AA含量为7份时,冲击强度比原合金提高了86．7％,比纯PPS提高了39．3％;而随着PP—g-（GMA—CO—St）含量的增加,冲击强度也有明显提高。     

环氧树脂基发泡材料的制备及力学性能研究

主要研究了发泡剂、发泡助剂及纤维增强对一种可诱导骨再生的环氧发泡材料力学性能的影响。结果表明:孔隙率是影响发泡材料力学性能的最重要因素,且存在一临界值;发泡剂及助剂都是通过改变孔隙率从而影响材料的力学性能。随发泡剂用量的增加,环氧基发泡材料的力学性能存在临界转变点。发泡助剂如氧化锌和硬脂酸锌的加入能有效地降低偶氮二甲酰胺(简称AC)的分解温度,改善发泡效果。纤维增强相的加入能明显地提高发泡材料的力学性能。     

PC/ABS合金的力学性能研究

应用双螺杆挤出机，将聚碳酸酯(PC)分别与2种具有不同粘度的ABS(丙烯腈／丁二烯／苯乙烯共聚物)树脂(ABS 747和ABS 757)进行熔融共混，制备出二元合金体系。在室温下测量了2种合金的拉伸性能和Izod冲击性能。结果表明，2种合金的拉伸性能对PC含量的依赖性截然不同，而冲击性能则较为相似。在相同条件下，PC／ABS 757的拉伸性能和冲击性能均优于PC／ABS 747，且前者在拉伸性能方面显示出一定的协同效应。     

PPS/PA6合金的研究

为了改善聚苯硫醚(PPS)的性能,降低应用成本,制备了一系列不同组成的PPS／尼龙6(PA6)合金,通过热失重分析,拉伸性能、冲击性能测试及扫描电子显微镜观察等研究了合金的热行为、力学性能及微观形态：结果表明,PPS／PA6合金具有良好的耐热性能,PPS和PA6有较好的相容性,PA6的加入可以改善PPS的力学性能。     

MC尼龙/CaCO3纳米复合材料的制备及力学性能研究

用超声分散原位聚合法制备了铸型(MC)尼龙／CaCO3纳米复合材料,用扫描电镜(SEM)对纳米CaCO3粒子在基体中的分散情况进行了表征,研究了纳米CaCO3用量对复合材料力学性能的影响。研究结果表明,纳米CaCO3对MC尼龙具有增韧和增强的双重效果,复合材料的拉伸强度和缺口冲击强度随着纳米CaCO3用量的增加先提高后降低,而断裂伸长率随着纳米CaCO3用量的增加而降低,当纳米CaCO3的用量为2％—3％时复合材料的综合性能最好。     

光固化树脂及其复合材料制备与力学性能研究

采用光固化技术制备了光固化树脂(EEPE)及其玻璃纤维增强(EEPE／GF)复合材料,研究了各种单体配比对EEPE力学性能的影响,经过比较确定了可用于制备复合材料的单体配比;比较了EEFE与EEPE／GF复合材料的力学性能。结果表明,采用光固化技术制备。EEFE基复合材料具有可行性;EEPE／GF复合材料的弯曲性能、横向剪切强度及冲击强度明显优于EEPE,而纵向剪切强度低于EEPE。在光固化过程中,由于EEFE／GF复合材料中增强纤维对光的反射、漫射甚至吸收,使试样厚度受到一定的限制。     

SA型透明尼龙/纳米SiO2复合材料力学性能及热性能研究

以SA型透明尼龙(PA)为基体,以KH-550处理的纳米S iO2为填料,采用熔融共混法制备了SA型透明PA/纳米S iO2复合材料。用微机控制电子万能试验机及简支梁冲击试验机测试了其力学性能;用维卡软化温度测定仪及差示扫描量热仪测试了其热性能。结果表明,SA型透明PA/纳米S iO2复合材料的弯曲弹性模量、弯曲强度和拉伸弹性模量均有较大提高,而拉伸强度、缺口冲击强度稍有降低;SA型透明PA/纳米S iO2复合材料的耐热性有明显提高。     

碳纳米管/环氧树脂复合材料力学性能影响因素的研究

本文研究了碳纳米管在环氧树脂中的分散方式及碳纳米管长度对环氧树脂复合材料力学性能的影响,并对单壁与多壁碳纳米管分别制备的环氧树脂复合材料的力学性能进行了分析探讨。本实验条件如下:搅拌时间为8h时复合材料的冲击强度、拉伸强度和弯曲强度分别可比1h时增加41%、22%和38%;超声波处理时间为4h时复合材料的冲击强度、拉伸强度和弯曲强度分别可比处理1h时增加143%、30%和45%,但超声波处理时间不宜过长,否则会破坏碳纳米管表面,导致性能下降。短碳纳米管在环氧树脂中的分散性较好,对环氧树脂复合材料的增强效果较好。长碳纳米管对提高复合材料的韧性有利。与长度为50μm时相比,碳纳米管长度为2μm时制备的环氧树脂复合材料的拉伸强度和弯曲强度高49.2%和45.3%,但断裂伸长率低33%。与单壁碳纳米管相比,多壁碳纳米管与环氧树脂的界面结合力更好,更适于做环氧树脂增韧材料。相同实验条件下多壁碳纳米管/环氧树脂复合材料的冲击强度、断裂伸长率和拉伸强度较单壁碳纳米管/环氧树脂复合材料可分别提高31%、24%和28%。