CSP生产高牌号无取向电工钢常化试验研究

以马钢CSP流程生产电工钢特点为基础,模拟了典型高牌号无取向电工钢(50W310)的生产过程,研究了常化温度对典型高牌号无取向电工钢(50W310)的组织、织构和性能的影响。结果表明:经过热轧板常化处理的成品磁性能完全达到国标要求;在实验室研究的热轧板常化温度范围内(900~1 050℃),随着常化温度的升高,热轧板晶粒尺寸逐渐增大;成品晶粒平均尺寸呈先增大后减小的趋势;成品中织构强度变弱,特别是{111}、{112}和{114}等织构明显减弱;成品铁损P15值呈先降低后升高的趋势,磁感B50值单调递增,但增幅较为缓慢。     

高牌号无取向电工钢生产技术

介绍对大型水轮电机、汽轮发电机和节能高效电机用高牌号无取向电工钢所采取的诸如添加微量Sb、Sn、Se和Te合金元素等相应的措施，可以控制高牌号无取向电工钢中的CuS和MnS比例及形态分布，进而可以改善该钢的组织和织构，提高磁性。     

采用薄板坯连铸连轧工艺生产高牌号无取向电工钢的实践

本钢根据对薄板坯连铸连轧工艺生产的工艺特点、凝固组织、夹杂物析出特点、铸坯表面质量及其对高牌号无取向电工钢性能的影响的研究,自主开发了具有国际先进水平的薄板坯连铸连轧工艺高牌号无取向电工钢.     

国内外高牌号无取向硅钢夹杂物的控制效果与评价

采用非水溶液电解提取、扫描电镜和X光微区分析方法,考察了国内、外部分钢企代表性钢种成品试样中磁性能相当、高牌号无取向硅产品中夹杂物类型和数量。结果表明,四个企业A、B、C、D其成品磁性能水平相当,而其中的夹杂物控制在类型、数量上存在明显的差异。其中,A 企业的夹杂物以 CaO 夹杂为主;B、C、D 企业的夹杂物以 MnS、AlN为主。A、B、C、D 四个企业,1.0 μm 以下的夹杂物数量分别为 31万个/mm³、1 200万个/mm³、1 800万个/mm³和85万个/mm³;1.0 μm～10 μm之间的夹杂物数量分别为 108.4万个/mm³、34.5万个/mm³、71.6万个/mm³和5.6万个/mm³;10 μm 以上夹杂物数量四个企业均很少。     

宝钢高牌号无取向电工钢的生产与应用

介绍宝钢高牌号无取向电工钢的研制、生产和应用情况.宝钢在2005年自主开发并试制成功高牌号无取向电工钢B50A400,其各项性能指标均达到或接近国外产品的同等水平;2007年高牌号无取向电工钢产量达1.45万t.宝钢高牌号无取向电工钢主要应用于大型水轮发电机、汽轮发电机、风力发电机以及交直流大电机.     

高牌号无取向电工钢RH深脱硫

 以CaO-CaF2复合渣系为脱硫剂,在RH精炼过程采用真空投入法进行高牌号无取向电工钢深脱硫工业试验,采用KTH模型计算分析了RH炉渣成分对硫容量CS的影响。研究结果表明,炉渣成分控制在 w((CaO))/w((SiO2))为5～7, w((CaO))/w((Al2O3))为1.5～1.8, w((Al2O3))为25%～30%,w(（FeO+MnO）)<5%,脱硫剂加入量为6~8kg/t时,钢中硫质量分数从平均0.0031%降低到0.0018%,最高脱硫率达到47.1%,平均脱硫率为41.7%。     

高牌号无取向硅钢CSP流程铸坯及热轧板的组织和夹杂物分析

2.9 mm热轧3%Si高牌号无取向硅钢板(/%:0.004 6C、3.04Si、0.32Mn、0.49Als、0.004S、0.013P、0.0042N)由CSP(Compact Strip Production紧凑式带材生产线)流程:120 t BOF-70 mm CC-热轧工艺生产。热轧终轧温度872℃,卷取温度683℃。铸坯及热轧板的组织和夹杂物的分析结果表明,铸坯组织为典型的贯穿柱状晶组织;热轧板边部为再结晶组织,中部为纤维组织带有少量再结晶晶粒;高牌号无取向硅钢的主要夹杂物为铸坯-Al₂O₃, AlN和Cu₂S+MnS;热轧板-Al₂O₃, AlN,AIN+MnS和Cu₂S+MnS。     

CSP生产无取向电工钢的组织和性能

 研究了采用CSP流程生产的无取向电工钢的金相组织、第二相粒子分布、磁性能。结果表明,采用CSP流程生产的无取向电工钢热轧板成品均为均匀粗大的等轴晶;热轧板中第二相粒子平均尺寸在150 nm左右,且随(Si+Al)含量的增加,第二相粒子的类型发生明显的变化;CSP流程生产的无取向电工钢磁性能得到明显的提高。     

CSP流程生产全工艺无取向电工钢

为了简化传统无取向电工钢的生产工艺,降低消耗,提高无取向电工钢的磁学性能,通过氧气顶吹转炉(BOF)-RH真空处理-LF精炼炉-薄板坯连铸连轧(CSP)-酸洗连轧-连续退火流程,成功开发了全工艺冷轧无取向电工钢50W800并实现了批量化生产。研制的50W800铁损P_1.5/50<4.6W·kg^-1,磁感应强度B₅₀>1.71T,板形和表面质量良好,涂层具有优良的耐蚀性能和绝缘性能,能够满足电机行业的使用要求。     

无取向电工钢CSP生产工艺发展前景

介绍无取向电工钢生产工艺的发展,着重阐述CSP生产工艺流程和特点,并对其发展前景进行展望。     

CSP热轧无取向电工钢的织构特征

研究了CSP生产的无取向电工钢(w(Si Al)=1%)热轧板的织构特征,并与传统流程产品进行了比较.发现两种工艺生产的产品在板厚1/2处的主织构均为{001}《110》织构,即典型的{001}//轧面的α纤维织构.二者的织构沿厚度方向均呈不均匀分布,其强度及对称性从表层到中心逐渐加强.     

Calculation of AlN and MnS Precipitation in Non-Oriented Electrical Steel Produced by CSP Process

Combining with the study of analogue experiments and test analysis, the kinetics of precipitation and growth of AlN and MnS in non-oriented electrical steel produced by the CSP process is calculated. The results show that the precipitate phase particles of AlN and MnS in typical non-oriented electrical steel grades produced by the CSP process have grown to some extent in the soaking stage, but the precipitation contents are less than 20% of the total contents of nitride and sulfide. The precipitate phase particles of AlN and MnS have precipitated almost after the hot rolling process. The precipitation contents are more than 80% of the total contents of nitride and sulfide, but it is very late for the precipitate phase particles to grow at the end of the hot rolling process.     

Calculation of AIN and MnS Precipitation in Non-Oriented Electrical Steel Produced by CSP Process

Combining with the study of analogue experiments and test analysis,the kinetics of precipitation and growth of AIN and MnS in non-oriented electrical steel produced by the CSP process is calculated.The results show that the precipitate phase particles of AIN and MnS in typical non-oriented electrical steel grades produced by the CSP process have grown to some extent in the soaking stage,but the precipitation contents are less than 20% of the total contents of nitride and sulfide.The precipitate phase particles of AIN and MnS have precipitated almost after the hot roiling process.The precipitation contents are more than 80% of the total contents of nitride and sulfide,but it is very late for the precipitate phase particles to grow at the end of the hot rolling process.     

低铁损高磁感冷轧无取向电工钢的研制

 通过分析大生产试验中Si、Al等主要合金元素与成品性能的关系,设计出合理的化学成分;依据大生产热轧板坯加热温度、精轧和终轧温度等主要工艺因素对成品磁性能的影响规律,进行了工艺参数的优化。在无常化设备与钢质纯净度较低的情况下,开发出了低铁损高磁感电工钢50W600H,而且该钢的各项性能指标均达到了用户的要求。     

热轧终轧温度对冷轧无取向电工钢析出物的影响

研究了热轧终轧温度对低碳低硅无取向电工钢热轧带中第二相析出物的影响。结果发现，在高温γ相区终轧卷相后，析出物的直接较大，析出物体积分数较高；在α γ两相区终轧卷相后，析出物的直径也较大，但析出物体积分数较小；在α相区终轧卷取后，析出物的直径较小，析出物体积分数较小。     

CSP制无取向硅钢热轧、常化、冷轧织构的演变

运用EBSD和X射线衍射技术,研究了模拟CSP流程生产无取向硅钢在热轧-常化-冷轧过程中织构的演变。热轧板沿板厚方向应力场和温度场的差异导致由表至中织构锋锐度增高,织构类型存在明显变化,表层主织构为B类纤维织构,次表层为A类纤维织构,中心层为旋转立方织构{001}<110>。常化过程削弱了这种差异性,但中心层仍保留了一定强度的立方织构{001}<100>。冷轧板表层及中心层的主织构均为{112}<110>、{111}<112>,表层织构锋锐度较中心层的强。分析表明热轧、常化、冷轧织构的演变与基体初始织构、组织密切相关。表层、次表层热轧板织构经常化演化成散漫、分布较均匀的织构,中心层主要织构由{001}<-1-10>绕RD逆时针旋转45°演化至{001}<0-10>。冷轧后织构演变为以{223}<110>为主的B类织构和以{111}<112>为主的A类织构。     

无取向电工钢CSP-冷轧-退火过程中的织构演变

利用ODF图研究了采用CSP工艺生产的热轧带钢为基料的无取向电工钢在冷轧生产过程中的织构演变.结果表明,无取向电工钢冷轧生产过程中,从CSP热轧带钢到退火成品,织构强度逐渐减弱.从热轧带钢到冷轧带钢织构骨架线保持不变,都是沿〈011〉方向.退火态成品织构分布比较均匀.无取向电工钢在冷轧生产过程中,晶粒取向由α纤维线向γ纤维线转动.当w(Si Al)从1.0%增加至1.5%时,在冷轧及退火过程中它对热轧织构的影响逐渐减弱.     

邯钢CSP工艺过程钢中夹杂物热力学分析与研究

通过对邯钢低碳铝镇静钢中夹杂物的形成热力学进行计算和分析，取样后经非水溶液电解法分离得到邯钢工艺过程钢中夹杂物，验证了非水电解的可行性和热力学计算的准确性，初步提出了改进邯钢精炼工艺的有效措施，并对硫化物的形成机理进行了初步分析。