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对GB1102—70《圆股钢丝绳》标准、GB8918—88《优质钢丝绳》标准进行了分析,指出生产石油用钢丝绳应执行API—9A《钢丝绳规范》. 相似文献
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对GB1102—70《圆股钢丝绳》标准、GB8918—88《优质钢丝绳》标准进行了分析,指出生产石油用钢丝绳应执行API—9A《钢丝绳规范》. 相似文献
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介绍新版API—9A钢丝绳规范有关环境保护,钢丝钢丝绳品种、质量、用户验收等方面一些突出特点,从中预示石油钻井用钢丝绳的发展动向。 相似文献
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《金属制品》2015,(5):9-16
Redaelli代号Red1之6×36类独立钢芯海工钢丝绳,直径40~140 mm,共65个规格,用抗拉强度给钢丝绳赋级。研究表明:借用普通直径钢丝绳破断拉力计算公式,该钢丝绳破断拉力系数随绳径增大而明显降低,钢丝绳破断拉力不与绳径平方成正比;钢丝绳破断拉力与绳径间存在可拟合的数学关系式,破断拉力可拟合成绳径的二次函数或三次函数,且采用三次函数形式时由拟合关系式求得破断拉力与给出值对比误差更小;视钢丝绳破断拉力等于系数与绳径平方之积且拟合关系式选择三次函数形式,破断拉力系数随绳径增大而减小,二者间存在十分显著的线性关系,与BS 302/P7—1989、ISO 8369—1986及EN 12385-4:2002等给出钢丝绳破断拉力计算公式之反映一致。 相似文献
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吊索用钢丝绳结构设计 总被引:1,自引:1,他引:0
吊索用钢丝绳在确保钢丝绳常规指标及特高破断拉力的情况下,必须通过JT/T449—2001《公路悬索桥吊索》对疲劳性能的要求,要求在疲劳试验脉冲次数为2×106的情况下,断丝率≤5%。原钢丝绳设计方案存在股间距偏小,内外层股绳的捻距、捻角未控制到最佳等问题,从而导致钢丝绳的断丝率超标。新方案在保持钢丝绳直径、外股结构不变的情况下,采取改变钢丝绳金属芯的结构,增加填充股;金属芯直径加大1.1%,钢丝绳股间距增加2.7%,以消除股间的压痕;增加填塑工艺;改进钢丝绳生产工艺等一系列措施,生产出满足耐疲劳、特高破断拉力要求的吊索用钢丝绳。 相似文献
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起重用钢丝绳对柔软弯曲性能要求高,在起重时应选用丝径较小、粗细均匀、挠性较好的钢丝绳。根据客户要求对8×61FWS+IWRC-128.0 mm起重用钢丝绳进行工艺设计及生产。通过优化股、绳生产工艺及工艺装备参数,各项生产工艺参数均满足设计要求,钢丝绳捻制均匀、紧密和不松散,实测钢丝绳直径129.0~129.5 mm,直径允许偏差0~+2%,实测钢丝绳整绳破断拉力为11 630 kN,超出合同技术要求1 030 kN,产品满足合同及GB/T 20067—2017标准要求。 相似文献
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对国内 3家工厂和日本产 72A盘条进行试验并分析 ,钢丝绳的整绳破断拉力值和制绳钢丝拉力值的离散度有密切关系。当钢丝拉力值的离散度较小时 ,钢丝绳的整绳破断拉力值大。钢丝绳要获得比较大的拉力值 ,除了内层钢丝和外层钢丝高于限定的最低拉力值外 ,还必须保证主承载钢丝拉力值比较集中 ,其标准偏差保持在0 .2 6kN以下。 相似文献
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针对GB/T8918—1996 钢丝绳新国标的特点,介绍企业实施准备工作的做法与体会,包括标准宣贯、钢丝绳配丝、强度核算、内控标准确定、生产工艺修改等 相似文献
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针对某油田 35mm钢丝绳使用过程中的断绳事故 ,借助整绳破断拉力试验 ,对事故原因进行分析 ,认为事故发生前钢丝绳外层钢丝严重磨损和断丝是导致断绳的根源 ,钢丝绳直径显著减小是发生断绳事故的直接原因。纤维芯钢丝绳的绳芯在工作过程中有被挤细的倾向性 ,使用时应密切关注钢丝绳直径的变化和磨损程度。解决钢丝绳直径减小的有效措施是使用钢芯钢丝绳。 相似文献
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油田用钢丝绳的现状及展望 总被引:3,自引:1,他引:3
以钻井钢丝绳为例,介绍油田作业用钢丝绳的使用特征及年消耗量,推荐各种典型的结构及长度;讨论钻井钢丝绳失效的宏观特点及原因;从品种和使用两方面出发,提出延长钻井钢丝绳使用寿命的措施。 相似文献
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介绍GB/T8918 1996《钢丝绳》标准的技术要求和公称抗拉强度级别、用途级别的判级方法,列举具体示例,以利于对新标准的理解和执行。 相似文献
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介绍KS30/630成绳机的系统组成和各部分功能,对张力控制机构和控制过程进行详细的描述,说明电气系统组成和恒张力控制的实现方法,该控制方法使钢丝绳的质量得到提高,抗拉强度得到增强,满足工艺要求。 相似文献
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介绍由钢丝绳直径计算钢丝直径的方法,并举例介绍7种结构不同绳径的钢丝直径,给出了15种钢绳结构的钢丝直径比。 相似文献