后方交会解算新法

后方交会的解算方法很多,本文推荐一种较为简便的方法。该法除具有计算公式简单,并能用两组公式独立对算外,还能在袖珍计算器上进行程序计算。一、公式推证如图1,在△ABP和△BCP中S_(BP)=sinδ_1/sinαS_(AB)=sinx/sin(α+β)S_(AC) (1) 而x=δ_1+(B-β) (2) 将(2)式代入(1)式,并设 D_1=S_(AB)/sinαφ_1=B_βΥ=α+β (3) 则     

伪倾斜改正的简明方法

目前矿山测量书及手册上介绍的伪倾斜改正方法不外乎以下几种。 1、tgδ′=tgδcosβ先要测出β角,并根据设计倾角δ计算或查表求得O’,然后拨倾角δ′在邦上投点。 2、Δh=K·tgδ·tg(β/2) 同样先要测出β角,并根据K、δ求出Δh进行高差改正。以上δ为真倾角;δ′     

利用三角形外接圆图解计算后方交会和一次寻找被埋藏觇标的一种方法

在计算后方交会时,一般要先画一个较符合实际情况的草图,以便于分析和计算。过去接触到的一些计算后方交会的方法,是较难理解的。例如,用tg(1/2)(γ+δ)×ctg(θ+45°)=tg(1/2)(γ-δ)·tgθ=(S_(AC)·sinβ)/(S_(BC)·sinα)时,辅助角θ的引入和讨论,对公式的推导费解。特别是对初学者来说,就更困难些。现在,就我们使用的一种图解、计算方法介绍如下,供参考。     

陀螺定向最佳观测顺序的讨论

现行《煤矿测量试行规程》(以下简称<规程>)中规定:陀螺定向的观测顺序应为:3(测前地面测定仪器常数次数)——2(井下测定陀螺方位次数)——3(测后地面测定仪器常数次数)。其定向精度用下式评定 m_α=√((m_Δ~2)/(n_Δ))+((m_t~2)/(n_t)))式中 m_Δ=±√([VV]/(n_Δ-1)——陀螺定向时一次测定中误差;     

多种精矿产品理论回收率矩阵简算探讨

<正> 多种精矿产品理论回收率计算,按传统的计算方法比较复杂,为此,我们在实际生产和计算中探索用矩阵式简化运算,使计算快速准确。(一)产率及回收率的矩阵解法用矩阵简化产率的计算,首先命α_i为原料中i组分的含量(%);β_(ij)为i组分在j产品中的含量(%),Y为原料重量,X为产品重量,γ_j为产品产率,γ_i=X_j/Y。各产品中的i组分(i=1、2、3…)之和=原料中i组分量。即β_(1Ⅰ)X_Ⅰ+β_(1Ⅱ)XⅡ+…Q_1X_N=α_1Y β_(2Ⅰ)X_Ⅰ+β_(2Ⅱ)XⅡ+…Q_2X_N=α_2Y ……………………β_(NⅠ)X_Ⅰ+β_(NⅡ)XⅡ+…Q_NX_N=α_NY因为γ_j=X_j/Y,所以(1)式化为     

AC类协萃体系(HDEHP-TOA)萃取硫酸铀酰机理研究

本文用分配比测定平衡常数法、等摩尔系列法测萃合物组成,用凝固点降低法测有机相TOA的表观分子量,并以萃合物的红外光谱加以佐证。实验表明在C~0_H_2SO=1.97M时,TOA萃取U(VI)生成的萃台物为(R_3NH)_4UO_2(SO_4)_3,logβ_10=4.83;在pH=2.3、[SO_4~(2-)]=0.5M时,则生成(R_3NH)_2UO_2(SO_4)_2萃合物,萃取平衡常数logβ＇_10=10.0。胺铀比从4:1转变为2:1,这就解释了为什么pH>2时D_U又回升的现象。     

CASIO fx-4000P井下一般导线计算程序

笔者用CASIOfx—4000P程序计算器编写了一段程序,用于井下一般导线计算。它能根据井下导线不同情况进行选择,并能连续计算,操作简单,运算快捷,效果很好。1　数学模型a　三角高程计算(见图1)S=L·cosδ(1)ΔZ=L·sinδ(2)ΔhMN=ΔZ i-v(3)HN=HM ΔhMN(4)b　平面坐标计算αMN=αΡΜ β±180°(5)ΔXMN=S·cosαMN(6)ΔYMN=S·sinαMN(7)XN=XM ΔXMN(8)YN=YM ΔYMN(9)2　程序单及说明图1　　说明:为区别方位角显示与其它数值显示,特在程序第190步～197步设置6位小数显示方位角之度值(其它数值显示均取3位小数),接着以手动…     

论导线闭合差计算测角中误差公式

本文论述了多边形闭合导线的角闭合差:ω=△_1+△_2+…+△_n=[△],虽是一期望为零的随机量,但将随着角数n的增加而统计性的增大,其增大的趋势指标建议用闭合差绝对值的平均值表示,即 |ω|_平=E(|ω|)≈4/5 σ_ω=4/5σ_βn~(1/2)以上论述,经应用随机模拟实验方法(蒙特卡罗法)得到验证。其次实验还证实了σ_ω=±([ωω/n]/N)~(1/2)和σ_ω=σ_β·n~(1/2)两式的一致性,从而证明了误差传播定律的正确性。     

缠绕式矿井提升机卷筒筒壳应力分析(续)

四、筒壳的位移计算方程(47)的解为:(第一座标系)W_1=e~(β_1x_1)(A_1cosβ_1x_1 A_2sinβ_1x_1) e~(-β_1x_1)(A_3cosβ_1x_1 A_4sinβ_1x_1) ((?)/k) (62)其中:k=4Dβ_1~4 (63)引进双曲函数:(?)(64)则:W_1=C_1chβ_1x_1cosβ_1x_1     

回归试验设计(上)——一次回归正交设计

<正> (一)多元线性回归方程回归系数计算和统计检验回归系数计算。设选矿指标y与P个操作因素x_1、x_2……x_P有线性关系,即y=β_0+β_1x_1+β_2x_2+……+β_Px_P(1) 由于试验中存在随机因素的影响,试验数据不会与(1)式完全相同,常用最小二乘法估计(1)式中的系数β_0、β_1、β_2……β_P。设它们的估计量分别为b_0、b_1、b_2……b_P,把这些估计量代入(1)式中得y=b_0+b_1x_1+b_2x_2+……+b_Px_P(2)     

悬浮分层理论和临界速度的研究

本文回顾有关悬浮分层的临界速度公式,发现与实验结果相差很远;指出其在原理上的缺陷.作者从重介的原理出发,导出新的临界速度公式v_(xp)=v_o_2(1-(δ_1-Δ)/(δ_2-Δ))~(n_2).用统计分析的方法处理各实验值,证明该公式的可靠性.最后指出该公式的应用条件是:两种矿粒的粒度比D_1/(D_2)>3～5;两种矿粒的比重差符合(δ_2-Δ)/(δ_1-Δ)>3.     

三边双点后方交会

两个未知点间做对向观测,每个未知点上观测两个互不相同的已知点,所构成的图形(如图1)有三条已知边,叫做三边双点后方交会。图1中A、B、C、D为已知点,Ⅰ、Ⅱ为未知点,α、β、γ、δ为观测角。为计算Ⅰ、Ⅱ两点坐标,关键是求φ和Ψ两个辅助角。由图1可见在△ABI中BI=S_1sinφ/sinα(2)在△DCⅡ中CⅡ=S_3sin(λ φ)/sinδ (3)延长BⅠ和CⅡ相交于G(交点G可能如图1所示,也可能在BC的另一侧)。设边     

用施米德特锤迅速可靠地估测岩石强度

从事岩层控制的采矿工程师们对采用非破坏性试验法估测岩石强度很感兴趣。非破坏法预测岩石强度普遍采用回弹硬度试验法,在这种试验方法中,岩石的抗压强度仅仅与岩石的表面硬度有关,所以该法的准确性不很高。为了提高施米德特回弹法的准确性,建议将回弹指数与岩石的脉冲速度或比重结合使用,回弹指数与岩石比重结合测定岩石强度的准确性也可用回归分析进行评价。1 前言 采用非破坏性试验方法预测岩石单向抗压强度σ_c时,岩石的物理性质P与强度之间的关系σ_c=f(P)通常不是单纯对应关系,这是因为P还与其它因素有关(如岩石的化学成份和矿物成份,岩石结构的各向异性,孔隙率,比重,湿度等)。这些因素可由α1表示,其关系式如下: σ_c=f_1(α_1,α_2……α_n)(1) 而P的值可由下式给出 P=f_2(α_1,α_2……α_n;β_1,β_2,β_3……β_n)(2) 式中β_1表示与岩石强度有关的外在因素的变量,如不规则裂     

陀螺经纬仪中天法定向的探讨

在陀螺经纬仪定向中,笔者认为中天法比逆转点法优越:逆转点法观测比中天法烦锁,中天法可以避免人为的干扰,而精度同样可以满足要求。以下就中天法的精度问题作些探讨,为此先做了三十二个测回的试验。我们选择野外一条四等三角边1—2,如图,在1—2边上测定仪器常数。在基_Ⅰ—基_Ⅱ边上测定陀螺方位角。基_Ⅰ—基_Ⅱ边长56米。从1:500的地形图上量取基Ⅰ、基Ⅱ点的坐标,求得收敛角。用T_2经纬仪以12个测回连测测定β_1、β_2,求得基_Ⅰ—基_Ⅱ的坐标方位角,并视为已知     

萃取法测定六氟乙酰丙酮与Tm~(3+)的配合常数及水解常数

本文采用萃取法测定了螯合萃取剂六氟乙酰丙酮(HHFAa)在1mol/LNaClO_4介质及甲苯中的分配常数logK_d=-1.80。并采用图解法求得HHFAa与Tm~(3+)萃取反应的累积配合常数:logβ_(110)=2.19、logβ_(120)=3.74、logβ_(130)=4.99。且得到加合物Tm(HFAa)_3(HHFAa)的配合常数logK_(add)=2.20。Tm~(3+)水解形成水合物Tm(OH)~(2+)、Tm(OH)_2~+、Tm(OH)_3和Tm(OH)_4~-的累积常数分别为logβ_(101)=8.23、logβ_(102)=13.97、logβ_(103)=18.05和logβ_(104)=21.73。其混合配合物Tm(HFAa)_2(OH)和Tm(HFAa)(OH)_2的累积常数logβ_(121)=7.68和logβ_(112)=11.93。     

N,N二烷基取代酰胺与三辛基氧膦从硝酸底液中萃取铀(Ⅵ)的研究

本文研究N,N二正戊基乙酰胺(DPAA)、N,N二正辛基乙酰胺(DOAA),N,N二正戊基丙酰胺(DPPA)、N,N二甲庚基乙酰胺(N503)从硝酸底液中萃取U(VI),实验分别测得单元平衡常数logβ_(10)依次为0.218,0.639,0.702和0.955。文中还测定了三辛基氧膦TOPO莘取U(VI)平衡常数logβ_(20)=2.87。本文还研究了二元体系DPAA+TOPO与N503+DPAA萃溶液萃取UO_2(NO_3)_2,实验发现有BB类二元协同萃取,其协萃平衡常数为logβ_(12)=1.03(DPAA+TOPO体系):logβ_(13)=1.36(DPAA+N503)。     

软岩隧道大变形预测模型及支护措施

针对软岩隧道拱顶、拱肩、拱腰等部位的大变形,基于灰色理论对其进行预测,结合锚杆支护,在最大预测值(S_(max))处设计支护,并通过数值模拟分析不同锚杆、间距(d)、长度(L)对围岩最大位移(ν_(max))、最大应力(σ_(max))的控制效果。研究发现:灰色模型预测精度较高,预测最佳时长为一周,最大误差仅为3.01%;随着间距的缩小,树脂锚杆支护较砂浆锚杆支护而言,ν_(max)、σ_(max)分别降低70.69%、58.81%,支护效果显著;随着长度的增加,对围岩变形的约束效果,树脂锚杆较砂浆锚杆更明显,ν_(max)、σ_(max)分别降低57.89%、40.23%;当4.0 mL6.0 m, 0.5 md1.0 m时,宜采用树脂锚杆支护,其他范围砂浆锚杆支护或树脂锚杆支护控制围岩变形的显著性差异较小。     

湿法提锑电流效率的研究

本文研究了影响锑碱性硫化钠水溶液电积电流效率的主要因素:铅锑精矿的氧化强度,溶液的氧化程度,溶液中Na_2S_2O_3、Na_2Sx、Sb(V)含量。得出了主要影响因素与锑电积电流效率的关系式:η_1=-12.5C_(Na_2S_2O_3)+SO+96为提高及稳定锑电积电流效率提出方向。     

如何正确计算变电所电容器补偿容量

在煤矿供电设计中,如何利用公式Q_c=P(tgφ—tgφ')来计算变电所电容器补偿容量,谈点看法与大家讨论。 一、无功功率及其补偿 在煤矿企业中大量使用感应电动机和变压器等感性负荷,它们除了从电网吸收有功功率外,还需从电网吸取一部份能建立交变磁场的无功功率,其关系式如下: S=(P~2 Q~2)~(1/2),cos=P/S=P/(p~2 Q~2)~(1/2) 式中S为视在功率,KVA;P为有功功率,KW;Q为无功功率,KVAR_cosφ为功率因素。     

HPMBP—P507—TBP三元协萃Gd^3＋

本文研究1-苯基3-甲基4-苯甲酰吡唑啉酮-5HPMBP)、2-乙基己基膦酸2-乙基己基酯(P507)与磷酸三丁酯(TBP)的甲苯溶液,从高氯酸底液中萃取钆机理。实验发现Gd~(3 )有三元协萃效应。该体系属于螯合中性络合AAB类协萃体系。其一元、二元和三元萃取平衡常数分别为lgβ_1=-4.24(HPMBP),lgβ_1=-2.88(生成Gd(PMBP)_3(HBMBP));lgβ_(12)=-1.04(HPMBP-P507);lgβ_(13)=-0.316(HPMBP-TBP);lgβ_(13)=1.87(生成Gd(PMBP)_3·2TBP);lgβ_(123)=1.04(HPMBP-P507-TBP)。