紊流状态下轴承失稳转速的迭代计算法

本文的目的是通过二个φ450试验轴承(双侧供油、上瓦不开槽、沟的椭圆轴承和三油楔轴承)的静、动特性计算,把计算结果与全尺寸大型滑动轴承试验台上得出的实测值进行比较分析,讨论了紊流因子对计算性能的影响.特别分析了影响动力特性计算结果的几个主要因素.从而解释了在理论依据基本一致的前提下,造成动特性计算结果差异的原因.我们认为,在紊流状态下,动特性系数的计算迭代是影响失稳转速理论值的主要因素,而紊流因子的差异并不是造成失稳转速具有不同计算值的真正原因.在上述基础上,提出在产品设计中以轴承动特性裕度较大为目标的紊流因子选择和计算过程中应完成的迭代要求.     

φ450椭圆轴承性能的试验研究

介绍了３００ＭＷ机组φ４５０椭圆轴承的试验及其测试技术，并借助于经过试验验证的理论计算方法和计算程序，     

扰动紊流对中小型柴油机性能的影响

本文强调，在柴油机燃烧室内组织有序的空气涡流运动上，再组织无序的空气紊流。     

扰动紊流对中小型柴油机性能的影响

本文强调，在柴油机燃烧室内组织有序的空气涡流运动的基础上，再组织无序的空气扰动紊流，并使二者合理匹配，对改进燃烧室内的油气混合，加快燃烧及提高发动机性能有着重大的作用。还通过几种燃烧室的分析和试验数据对比，对这种观点进行了论证。     

直喷式柴油机缸内紊流及其对柴油机性能影响的研究

本介绍了由不同几何形状的进气扰动片和燃烧室产生的进气紊流和挤压紊流对直喷式柴油机性能影响的研究。缸内紊流测量是用热线风速仪在倒拖发动机试验台上进行的。试验表明：由进气扰动片产生的进气紊流不能保持到进气终了，因此进气扰动片对柴油机性能的影响是由于进气涡流的变化所致；由燃烧室形状增强的挤压紊流可使柴油机烟度明显改善，但对燃油经济性几乎没有影响。     

紊流数值模拟的现状及进展

讨论了紊流数值模拟的发展历史、现状及趋势。比较了各类紊流模型的优缺点及适用范围 ,并对特殊效应 (曲率、近壁区 )的处理作了介绍和评述。为了提高模型的预报能力 ,多重尺度和非线性模型正逐步应用于工程计算。随着计算机的发展 ,大涡和直接数值模拟也取得了一些研究成果     

溢流反弧紊流边界层数值分析

本文在极坐标系下建立了一个模拟溢流反弧水流平均运动特性的数学模型.用Κ—ε紊流模式使基本方程封闭,用控制体积法对计算区域进行离散,最后编制大型计算机通用程序对四种不同反弧半径的紊流流场进行了求解.通过四个算例获得速度分布、边界层厚度、紊动动能变化、紊动能耗散率变化、反弧壁面切应力变化等资料.除紊动资料和反弧壁面切应力资料无实测资料验证外,其余计算均与实验结果吻合良好.     

径向滑动轴承性能计算方法的改进

改进了传统的径向滑动轴承性能计算方法,有效地解决了大型汽轮发电机组椭圆轴承在重载区计算难以收敛的问题。     

内燃机气缸和燃烧室中紊流运动的测量和紊流参数的计算

摘要本文介绍了用热线风速仪测量内燃机气缸及燃烧室中的紊流运动的方法和数据的采集及处理过程.对紊流参数的计算方法进行了分析比较,讨论了平均速度和紊流强度的不同求法,探讨了采样频率的时窗宽度对计算紊流参数的影响,并对全方位测量及三维测量方法进行了比较.     

三维紊流燃烧室流场的数值计算

运用圆柱从标系对单管回流燃烧室进行了数值模拟。紊流粘度模型采用k-ε双方程紊流模型来估算紊流粘度,燃烧模型采用EBU旋涡破碎燃烧模型来估算化学反应速度,热辐射模型采用比较简单的DTRM模型来计算热辐射量。计算结果能比较准确地反映燃烧室流场的流动状态,同时也为复杂形状的燃烧室造型提供了方法。     

有旋燃烧器的数值模拟

采用κ-ε双方程模型模拟计算了冷态燃气在轴对称渐扩燃烧器内的有旋流动状态;分析了不同旋流强度对速度分布、回流区形状大小的影响及旋流强度与出口速度之间的相互关系;预报了有旋流和无旋流下燃烧器内的流场分布;给出了燃烧器出口速度随旋流强度的变化趋势,为燃烧器设计提供理论依据。     

湍流射流冲击移动平板的流动和传热分析

采用雷诺应力湍流模型对半封闭射流冲击移动平板进行了数值分析,得到了不同平板速度下的流场和温度场结构以及近壁面湍流强度和平板表面局部努谢尔数分布曲线。结果表明,平板速度的提高会导致流场和温度场关于射流中心线呈现非对称性,且在流场一侧形成二次漩涡区。平板表面的湍流强度值随平板速度的提高而提高,而冲击区域的局部努谢尔数峰值则随平板速度的提高而降低。当平板速度大于入口射速时,表面平均努谢尔数值随平板速度的提高而逐渐升高。当平板速度提高到入口射流速度两倍时,冲击点处的平板表面湍流强度值升高了约40%,努谢尔数峰值下降了约60%,而平板表面的平均努谢尔数值则提高了30%以上。     

油气混输泵压缩级内湍流强度及湍流耗散特性分析

为了研究气液两相条件下油气混输泵压缩级内湍流强度和湍流耗散的分布规律,本文以螺旋轴流式油气混输泵为研究对象,采用CFD软件进行数值计算,得到从10%到70%含气率条件下油气混输泵压缩级内的湍流强度和湍流耗散特性。研究表明:气体越集中的位置也是介质流动越不均匀的位置;级间动静干涉作用、流动的不均匀性以及较大旋涡的出现均会导致湍流强度和湍流耗散程度的增加,且在压缩级内随着含气率的增加,湍流强度最大值先减小再增加,且低含气率下湍流强度最大值最大;油气混输泵压缩级内水力损失较大的区域主要集中在级间和导叶内以及叶轮进口区域。     

分级进风旋流燃烧室内湍流燃烧的数值模拟

应用考虑湍流-化学反应相互作用的代数二阶矩-概率密度函数(PDF)湍流燃烧模型,对分级进风旋流燃烧室内两组工况下的甲烷湍流燃烧进行了数值模拟,得到的二氧化碳浓度和气体轴向脉动速度均方根值分布与实验数据相符合,得到的气体轴向和切向速度、轴向一切向脉动速度关联量、温度和氧气浓度分布与实验数据基本相符合.研究结果表明,选取适当的二次风率可以起到优化燃烧过程的作用.     

非下交曲线坐标系数值模拟加力燃烧室湍流两相流燃烧

采用双流体模型对航空发动机加力燃烧室的湍流两相流燃烧过程进行了数值模拟,数值计算方法为非正交曲线坐标下非交错网络的SIMPLE方法,差分网络分区方法生成,计算时对整个流场进行分区迭代直至得到收敛结果。气相化学反应速率用涡旋破碎模型（EBU）,充分考虑两相之间的质量、动量和能量的相互作用,数值模拟结果合理。     

三维横向紊动射流流场结构的数值分析

对横向紊动射流流场结构、流动机理的研究具有重要的学术意义．同时对解决工程应用中存在的许多问题具有指导作用。利用RNG模型对横流中单股紊动射流流场的流动特性进行了数值模拟。运用SIMPLEC算法求解了适体坐标系下的控制方程．壁面函数法处理近壁区流动。得到了射流与主气流速度比为2和4的流场。结果表明：较大的射流速度对主气流流场影响大；射流内部已形成明显的反向涡旋对(CVP)；射流喷孔上游处出现了主气流向喷孔内部流动的趋势；射流喷孔背风侧存在尾迹区。图7表1参10     

低比速离心泵叶轮内三维不可压湍流场计算

采用压强连接的隐式修正（SIMPLE－C）算法,在贴体网格坐标下对控制议程进行有限差分离散后,在考虑旋转与曲率的影响下修正采用k- ε湍流模型,由此求解了低比速离心泵叶轮内三维不可压湍流场,揭示了流动特征反映了设计思想。图5参5     

圆湍射流的轴对称大涡模拟

对空间发展的不可压缩圆湍射流进行了大涡模拟研究。在流动轴对称假定下,对Re数等于11300的圆浩射流流动进行数值模拟。大涡模拟很好地再现了圆湍射流中拟序结构非定常演化的前期过程,成功地捕获到了射流中Kelvin～Helmholtz不稳定性的触发与初级涡环的卷起及其第一次和第二次配对合并现象。但在流动轴对称假设下,大涡模拟不能模拟出湍流拟序涡环结构的破碎过程。对圆湍射流的轴对称大涡模拟结果进行长时间统计平均,能够预报出圆湍射流的核心区特征,但与圆湍射流的理论分析解和经典的实验数据对比发现,核心区后大涡模拟预报的流向速度降低缓慢。从控制方程的数学本质和拟序结构的物理机制上对圆湍射流在轴对称假设下产生上述大涡模拟结果的原因进行了分析与探讨。     

平板气膜冷却孔下游湍流场的试验研究

利用二维粒子图像测速（PIV）技术,在吹风比为0.5和1.0、雷诺数为480时,对平板直冷却孔和弯曲冷却孔下游湍流场的流动结构进行了测量,得到了中心截面及射流下游4个流向横截面上的平均速度、涡量分布以及烟雾显示照片,并分析了弯曲冷却孔通道对下游涡结构沿流向演化过程的影响.结果表明：冷却孔射流具有较低的射流轨迹,可以增强气膜的贴附效果,有利于提高冷却效率;弯曲冷却孔能为气膜提供较强的横向动量,使其具有较高的横向扩展能力,从而改善气膜的侧向覆盖效果.