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水冷金属型离心铸造球墨铸铁管金相组织和力学性能的控制 总被引:1,自引:0,他引:1
在总结长期生产实践经验的基础上,通过采用优质高炉铁水,调频电炉升温和调整成分,低稀土硅钡镁钙球化剂包内球化,二次孕育处理(Fe-Si75包内一次孕育,硅钡钙复合孕育剂随流二次孕育),型内覆粉孕育(三次孕育),控制金属型冷却水进、出型温度及连续退火规范,形成了能稳定地获得金相组织适宜、力学性能符合ISO2531-91要求的各种口径球铁管离心铸造成套工艺,并对工艺参数与金相组织和力学性能的关系进行了分析 相似文献
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研制了一种含Cu、Ni合金成分的风镐缸体铸件,比较了其厚壁和薄壁处铸态和等温淬火态的组织和性能。结果表明:奥贝球铁风镐缸体铸态基体组织为珠光体,存在少量铁素体,石墨比较细小,大部分为球形,圆整度较好,球状石墨数量多;加入适量的合金,采用合理的热处理工艺,等温淬火后,厚壁和薄壁处的金相组织皆由贝氏体、奥氏体和少量碳化物组成,此时ADI(等温淬火球墨铸铁)具有较高的强度和塑性,能满足风镐缸体的使用要求,提高风镐的使用寿命,具有良好的经济性。 相似文献
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对采用普通孕育剂和采用添加S-O-Ce的孕育剂生产厚壁球墨铸铁件进行了对比,结果显示:采用加S-O-Ce的孕育剂能增加球墨数量、提高球墨圆整度,提高力学性能以及降低缩松倾向.分析了加S-O-Ce孕育剂的孕育机理,认为加S-O-Ce的孕育剂对力学性能的影响是组织改善与抑制有害元素作用的综合结果. 相似文献
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在用球铁生产曲轴的过程中,采用冲天炉保温炉双联熔炼,严格控制原铁液含硫量≤0.020%t同时在铁液中加入不同量的Cu—Mg型球化剂,进行球化孕育处理后,从本体取样研究残留稀土对曲轴金相组织和力学性能的影响。结果表明:随着残留稀土的增加,曲轴的球化级别逐渐变差、抗拉强度和延伸率也逐渐降低。 相似文献
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利用2台20 t中频电炉熔炼铁液,生产质量为60 t的6.0 MW超大型风力发电机球铁底座铸件.采用底注式浇注系统,厚大部位设置冷铁,顶部设置冷冒口,低温快速浇注.通过严格控制化学成分和出炉温度,合理设计熔化工艺及球化处理、孕育处理流程,尽量缩短铁液停留时间,解决了小容量电炉生产超大型厚壁球墨铸铁件容易导致球化衰退和石墨畸变的难题. 相似文献
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对5mm厚的压铸镁合金AZ91镁板进行电弧重熔过程中,外加纵向交流磁场。通过对重熔后试件进行力学性能和显微组织分析,研究磁场参数对AZ91组织和性能的影响规律,并对磁场作用机理进行研究。试验结果表明,外加纵向磁场通过旋转电弧对熔池进行搅拌,改变晶粒结晶过程,使重熔层中晶粒组织得到细化,进而使抗拉强度和硬度等性能得到改善,同时磁场的电磁搅拌作用可以净化液态镁合金(使杂质球化并弥散分布),促进气泡上浮,降低镁合金热裂纹敏感性,抑制热裂纹产生。 相似文献
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热处理对消失模铸造镁合金组织及力学性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
对不同热处理工艺条件下消失模铸态镁合金的组织、力学性能进行了系统的研究,结果表明,高温时效沉淀在晶内及晶界处以连续形式析出,而在低温时效时沉淀以不连续形式在晶界形成,并具有糖浆状.经过热处理后合金的综合力学性能有较大幅度的提高,其中高温时效对提高强度及加工硬化率尤为有利.还通过硬度、电阻率测量分别研究了固溶、时效过程动力学.由于原子扩散速度随温度的升高而增大,高温时效(380℃)的硬度峰仅过10 h即出现,而在低温时效(150℃)时经过24 h仍未达到硬度峰. 相似文献
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离心铸造AZ61A镁合金管的显微组织和力学性能 总被引:1,自引:0,他引:1
利用离心铸造工艺制备大口径AZ61A镁合金薄壁管,研究了其显微组织及力学性能,与传统砂型凝固铸件进行了比较分析。结果表明,离心铸造镁合金管晶粒得到了显著的细化;平衡凝固条件下的L→α-Mg+β-Mg17Al12共晶转变在很大程度上被抑制,形成以过饱和初生相α-Mg为主相的凝固组织;合金元素的整体分布均衡;力学性能得到提高,断口上存在大量韧窝,具有准解理断裂特性,显示塑性得到了明显改善 相似文献
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用OM,SEM,TEM和电子万能试验机对不同方法制备的ZK60镁合金薄带的组织和力学性能进行了研究.常规铸造ZK60镁合金轧制后仍为等轴晶组织,晶粒尺寸明显细化,双辊铸轧ZK60镁合金条带温轧变形后,显微组织由树枝晶转变为纤维状变形组织,且有高密度剪切带产生,温轧过程中没有明显的动态再结晶发生.轧制后两种合金均具有良好的力学性能,轧制态铸轧合金的强度明显高于传统铸造合金,伸长率略低于传统铸造合金.退火热处理后两种合金均发生了再结晶,得到等轴晶组织,且铸轧合金的组织比传统铸造合金的组织更加均匀细小.退火热处理使薄带的强度略有下降,而伸长率大幅度提高,退火后双辊铸轧合金和传统铸造合金的抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为:388 MPa,301 MPa,22.9%和311MPa,219 MPa,19.3%.镁合金薄带制备过程的晶粒细化归因于剪切带、位错和挛晶的产生及后续退火过程中再结晶. 相似文献
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研究了一种新型的亚稳定β钛合金在α β两相区固溶时效处理(850℃×1h AC 600℃x6h AC)、β区固溶时效(880℃×lh AC 600℃×6h AC)、α β和β双重处理(850℃×0.5 h→880℃×0.5h AC 600℃×6h AC)3种热处理状态下的显微组织与力学性能.结果表明,850℃固溶处理没有改变原始加工态组织形貌;880℃固溶的显微组织为再结晶晶粒,低温时效后析出少量的α相;β (α β)双重处理后的显微组织为再结晶的β晶粒内析出较多的α相.无论在α β区还是在β区固溶时效处理,该合金都具有很好的强度短线塑性匹配关系,且达到了很高的强度级别;再结晶对于提高合金的断裂韧性有利,但从保持合金塑性的角度,固溶温度不宜选择在β温度区.因此将固溶温度定在α β两相区的接近β相变点的850℃是相对合理的. 相似文献