J55石油套管钢钟开发试验

通过数理统计，分析了包钢１９９６年下旬以及１０月下旬生产的Ｊ５５石油套管冲击韧性，晶粒度等指标的合格率以及冲击韧性与化学成分的关系，从中发现了冲击韧性与Ｍｎ／Ｃ值和Ｍｎ／Ｓ的正相关关系，对此做了理论分析。     

J55石油套管钢种开发试验

通过数理统计,分析了包钢1996年下旬以及10月下旬生产的J55石油套管冲击韧性、晶粒度等指标的合格率以及冲击韧性与化学成分的关系,从中发现了冲击韧性与Mn/C值和Mn/S值的正相关关系,对此做了理论分析,提出了提高包钢J55石油管冲击韧性、细化晶粒的工艺措施.试验证明,提高冲击韧性的措施是有效的,但是晶粒度仍未达标,对其原因做了分析.     

J55钢套管坯裂纹分析

采用金要等方法,对Ｊ５５钢套管坯上的裂纹进行了分析。结果表明：管坯裂纹是因热轧宽钢带基材中存在大量聚集分布的稀土硫氧化物和氧化铝夹杂所至。     

莱钢J55石油套管钢的生产实践

介绍了莱钢开发J55石油套管用钢的过程。通过铌、钛复合微合金化的成分设计与合理的生产工艺制定,开发了具有高强度、高韧性和良好焊接性能的石油套管用钢产品,产品具有成分均匀、氧含量低、晶粒细小的特点,较好地满足了用户的使用要求。     

济钢高级别石油套管用带钢K55试制成功

2008年8月12日,济南钢铁集团公司热连轧生产线传来喜讯,石油套管用热连轧带钢K55首次试制获得成功,开创了国内同类型生产线生产此类高强度钢种的先河。     

石油套管用钢J55翘皮缺陷浅析

介绍了唐钢1 580生产线生产石油套管用钢J55的工艺流程、产品成分性能及钢卷表面出现翘皮缺陷的现象。对连铸坯质量、粗轧立辊轧制力、热卷箱模式等因素进行了试验分析,认为J55出现翘皮缺陷是由于连铸坯表面存在角裂纹,在经粗轧立辊轧制后进一步加重产生的。而连铸坯角裂缺陷的产生与连铸拉速的波动及铌的碳氮化物在奥氏体晶界析出有关。提出了加强对二冷喷嘴的检查维护力度,保证铸坯宽度方向温度均匀分布;提高铸坯矫直前温度和钢中钛含量的改进措施。     

J55石油套管提高韧性和细化晶粒的研究

通过实验室和现场试验研究,分析了包钢Ｊ５５石油套管冲击韧性和晶粒度的影响因素。采用提高锰含量,降低碳含量和增加钢中铝含量的钢种成分调整方案,并结合增加精炼手段,控制轧制温度等工艺改进措施,解决了套管冲击韧性低,晶粒粗大的问题,为包钢推荐了Ｊ５５石油套管的理想钢种成分。     

石油套管钢LF精炼过程T[O]和夹杂物的控制

通过对100 t LF精炼37Mn5套管钢时1 540～1580℃钢水中稳定氧化物夹杂含量与T[O]的关系以及钢-渣平衡时渣碱度对钢中活性氧含量影响的分析,提出降低钢中T[O]和夹杂物含量的改进工艺措施。热力学计算和试验结果表明,当[Al]s为0.03%～0.04%,精炼渣碱度为3,(CaO)/(Al₂O₃)=3～3.5时,37Mn5钢中的氧含量降到10×10^-6,管材基本消除了粗系夹杂,细系夹杂A+B+C+D≤5.0级,达到使用要求。     

电弧炉短流程冶炼石油套管钢中夹杂物的演变规律

为研究石油套管钢(34Mn6)中夹杂物的演变规律,对钙处理效果进行精准化控制,进行全流程取样分析,通过采用SEM-EDS分析夹杂物形貌和成分,同时结合Aspex夹杂物自动分析仪统计夹杂物的数量、成分和尺寸分布。研究结果表明,LF精炼具有较好的脱硫与脱氧能力;钙处理前,由于渣钢反应的进行,夹杂物数量明显减少,夹杂物成分中SiO₂含量增加;经过钙处理后,夹杂物成分发生显著变化,由MgO-Al₂O₃系转变为MgO-Al₂O₃-CaO系和SiO₂-Al₂O₃-CaO系,夹杂物形貌由尖角夹杂向球状夹杂过渡。在铸坯中,夹杂物数量减少,其成分已偏离液相区,向富CaO区域移动。对钙处理进行优化,通过利用热力学软件FactSage进行计算,得出钢液中钙的质量分数稳定在0.001 3%时对夹杂物的改性效果最佳,钢液中的夹杂物控制较好。     

影响石油套管钢J55冲击性能因素分析

针对石油套管钢J55冲击功较低的问题,对生产工艺及其产品显微组织进行分析,确定冲击功低是因为带状组织造成。影响带状组织的因素主要是不合理的加热炉制度以及精轧负荷的分配差异所造成,同时卷取温度对带状组织也有一定的影响。     

钢中夹杂物对石油套管螺纹加工性能的影响

在石油套管螺纹加工的过程中,出现断扣问题,为此,对管体进行了气体含量及热酸低倍检验,利用金相显微镜和扫描电镜对其进行微观分析,分析表明,非金属夹杂物是引起断扣的主要原因;同时对夹杂物做了定性分析,找出其来源,并提出相应的改进措施。     

Nb-Ti微合金化含铬J55石油套管用钢的生产实践

8~10 mm J55石油套管用钢板的生产流程为铁水预处理-120 t顶底复吹转炉-LF精炼-87 mm薄板坯连铸-连轧工艺。通过在原有0.015%~0.025%Nb微合金化钢的基础上优化J55石油套管钢的成分(/%:0.16~0.18C,0.5~0.7Mn,≤0.20Si,≤0.025P,≤0.010S,0.03~0.04Cr, 0.01~0.03Ti,0.005~0.010Nb),转炉出钢加200~400 kg铝镁钙预脱氧、精炼过程喂铝线深脱氧,T[O]≤20×10^-6时钙处理,板柸加热温度1 100~1 130℃,终轧855~860℃,轧后快速冷却,(610±10)℃卷取等工艺措施,成品钢板屈服强度437~465 MPa,抗拉强度549~575 MPa,伸长率30%~36%,-20℃冲击功60~96 J,180°冷弯合格,各项性能稳定。     

中碳J55钢级石油套管用热轧卷板生产的关键技术控制

介绍了八钢J55钢级石油套管的研制、生产和应用情况,指出:连铸坯的角部质量、非金属夹杂物和偏析的控制是开发成功与否的关键。     

J55级石油套管用热轧中宽钢带开发实践

根据固溶强化、微合金化等强韧化理论,设计了J55级石油套管用钢的化学成分,解决了该钢种焊管生产过程中焊接性能不良的问题。     

超低氧石油套管钢LF-VD过程非金属夹杂物的转变

系统分析和研究了采用“EAF→ LF→VD→CC”工艺流程生产试验钢时,各工序的全氧与氮含量的变化情况、钢液中非金属夹杂物的生成与变化以及精炼初渣对夹杂物去除的影响.结果表明:试验钢在LF精炼过程中w(T.O)平均下降42.83％,经VD真空处理后w(T.O)和w(N)平均下降48.77％和10.72％.在LF精炼过程中,钢液中非金属夹杂物按“Al2O3系夹杂物→MgO-Al2O3系夹杂物→CaO-MgO-Al2O3系夹杂物”顺序转变,其中MgO-Al2O3系夹杂物向CaO-MgO-Al2O3系夹杂物转变是由外向内逐步进行,并且夹杂物中CaO与MgO互不相溶.精炼初渣碱度控制在2.5左右对于炉渣吸收夹杂较为有利.     

石油套管钢中镁铝尖晶石的形成与改性

通过石油套管钢的工业试验及热力学分析,研究精炼过程中镁铝尖晶石的形成和改性机理。结果表明:当钢液中溶解铝分别为0.02%和0.05%时,溶解镁只要达到1.5×10-6和2.8×10-6,钢中便有镁铝尖晶石生成;钢液中溶解铝0.02%,镁含量为4×10-6~8×10-6时,钢中溶解钙含量只要分别达到0.21×10-6和0.42×10-6,钢液中的镁铝尖晶石便开始向液态钙铝酸盐转变;镁铝尖晶石比氧化铝更容易改性为液态夹杂物;钢液精炼过程中夹杂物受钢渣反应和钙处理的影响,按照Al2O3→MgO-Al2O3系夹杂物→Ca O-Al2O3-MgO或Ca O-Al2O3系液态复合夹杂物的过程演变。     

济钢高级别石油套管用带钢K55试制成功

8月12日,集团公司热连轧产线传来喜讯,石油套管用热连轧带钢K55首次试制获得成功,开创了国内同类型产线生产此类高强度钢种的先河。 高级别石油套管用钢K55是目前热轧开发的抗拉强度最高、屈强比最低的钢种,技术含量高,生产难度大。     

石油套管用热轧钢带J55缺陷原因分析

对热轧钢带J55在制造石油套管时焊缝附近出现的细裂纹缺陷进行分析。结果显示,此类缺陷是由于连铸板坯原始缺陷经热轧轧制后形成的。     

淬火温度对石油套管用钢27MnCrV冲击韧性的影响

研究了890～780℃淬火对630℃回火的石油套管用钢27MnCrV(%:0.24～0.30C、0.50～0.70Cr、0.06～0.10V)横向冲击功的影响。结果表明,随淬火温度降低,该钢横向V-冲击功显著增加;在保证拉伸强度不降低的情况下,横向最小冲击功由890℃淬火+630℃回火的35 J提高到820℃+630℃回火的66 J。27MnCrV钢最佳热处理工艺为830℃±10℃水淬+630℃回火空冷,其屈服强度847～860 MPa,抗拉强度922～930 MPa,横向冲击功57～66 J,满足标准要求。     

石油套管用钢J55钢卷翘皮原因分析

介绍了唐钢1580生产线生产J55石油套管用钢的工艺流程、产品性能及钢卷表面出现翘皮缺陷的现象。通过对比分析,查明产生翘皮缺陷的原因主要与连铸过程的工艺控制有关,连铸拉速的波动导致板坯表面微裂纹和重皮的形成,轧制后即在钢卷对应区域产生翘皮缺陷。粗扎立辊轧制力的大小不是造成翘皮缺陷的主要原因,但对翘皮的严重程度有一定的影响。