HFW焊管静水压试验渗水缺陷分析

针对某X65级φ323.9 mm×6.4 mm高频直缝焊管在静水压试验过程中出现的渗水现象,对渗水钢管进行了压扁试验,并在SEM(扫描电子显微镜)下对断口形貌进行了分析.结果表明,焊管渗水的主要原因是焊缝中存在穿透性裂纹,而形成穿透性裂纹的原因是焊缝中心处存在焊接缺陷,这种缺陷在外力作用下,就会扩展到内外表面最终开裂.     

N80 HFW套管试制工艺研究

介绍了采用高频直缝焊接工艺生产的高钢级油井专用管,重点研究了φ139.7mm（51/2in） N80套管原材料化学成分及试制过程中成型、焊接等工序的工艺参数和质量控制关键点。产品检测结果表明,产品的各项性能指标远高于API 5CT标准,同时也探讨了进一步改进的方向。     

HFW焊管焊接质量主要影响因素分析

从原料、管坯边缘状况和焊接工艺3方面系统地分析了影响HFW焊管焊接质量的主要因素,指出焊接速度、焊接功率、V形角、挤压量等焊接工艺参数之间的相互影响关系。通过实例分析了焊接缺陷的形成原因,给出了提高焊管产品质量的办法,同时阐明了焊缝金属流线分析和化学成分分析对现场产生的重要指导意义。另外指出,阻抗器位置和感应线圈到焊接点的距离对焊管焊接质量也有一定的影响。     

马氏体不锈钢材料在油气田开发中的应用

马氏体不锈钢是一种铬不锈钢,在常温下呈马氏体显微组织;通过热处理,可以改变金属内部的显微组织,从而改善工件在强度、硬度、耐磨性等物理性能和力学性能。在耐蚀合金油、套管中,马氏体不锈钢的用量最大,它主要用于以二氧化碳为主的腐蚀环境。     

钢带的带状组织对HFW焊管焊接质量的影响

对钢带中带状组织的成因、类型及其对HFW焊管材料性能和焊接性能的影响进行了分析,并根据带状组织对HFW焊管焊接质量的影响将其进行了分类。针对这种影响提出了相应的应对措施:对于带状组织严重,特别是存在硬组织带,不能满足焊接性能要求的钢带必须严格控制,不予使用;对于带状组织不是很严重的钢带,则通过改善工艺条件,如适当提高焊接温度、减小挤压力等工艺,使HFW焊管焊接金属流线角度比正常值偏小一些,以抵消钢带带状组织对焊接质量的不良影响。     

HFW焊管焊缝冲击韧性影响因素分析及改进措施

HFW焊管生产已成为一种成熟的制管技术,无论是陆地还是海洋用管,HFW焊管在油井管、油气输送管方面都得到了较为普遍的使用。随着输送压力的提高,对HFW钢管焊接质量提出了更高的要求,冲击韧性是衡量焊接质量至关重要的指标之一。结合某钢管厂HFW焊管生产实践,通过冲击试验和断口组织来分析HFW焊管焊缝冲击韧性的影响因素,并就如何提高焊缝处冲击韧性提出一些改进措施。     

用于煤浆输送管线的WJ65板卷／HFW钢管

煤炭用管道输送相比铁路运输不仅物流成本低,而且高效环保。过去浆体（煤浆、矿浆等）管线采用石油天然气管线X系列钢种,其不足之处是耐磨性差,因而开发浆体管线专用钢势在必行。叙述了煤浆输送管线用WJ65板卷／HFW钢管研制的经过、成果及行业评审结论。这一浆体管线专用钢WJ65的成功研制,对国内煤浆输送专用钢的应用具有推进作用。同时指出,HFW焊管是浆体输送管线的最佳管型。在直径超过Ф660mm和壁厚大于18mm时也可以采用直缝埋弧焊管。     

HFW焊管轧机管理系统

对HFW焊管轧机管理系统的构成进行了简要论述,并对其设置和扩展进行了简要介绍.该管理系统设计为2级结构:1级为“操作级”,2级为“监督级”.该系统可以分成6个模块:轧辊状态管理软件模块、开机/停机时间报告软件模块、生产监测软件模块、趋势软件模块、数据打印软件模块以及钢带跟踪软件模块.通过应用发现,该轧机管理系统可以有效提高生产和工作效率.     

HFW焊管焊接质量的影响因素分析及应对措施

原材料、成型工艺、高频焊接工艺和热处理工艺是影响HFW焊管焊缝质量的主要因素.通过对HFW焊管原材料的化学成分、夹杂物及带状组织的分析,以明确原材料的采购方案;进一步从焊管的成型工艺、高频焊接工艺、热处理工艺的优化方面进行了详细的分析,指出HFW焊管焊缝的质量是多重因素作用的结果,只有将以上各种因素进行全面、严格的控制...     

日本管道管用高焊接性13%Cr激光焊接钢管的开发

日本NKK公司通过使用大功率激光焊接工艺开发生产出了高焊接性的13％Cr管线钢管。这种激光焊管实现了薄壁合金管在流体输送管道上的应用。该合金管的强度性能与API－X80级管线钢管相当，焊缝区试验表明，韧性和耐腐蚀性与母材相当，具有很好的特性。它将会成为CO2防腐领域的优质材料。     

添加填充金属的不锈钢焊管制造过程及性能控制

介绍了自熔焊接不锈钢焊管焊缝和添加填充金属不锈钢焊管焊缝的化学成分和性能,以及焊缝金属铁素体含量的测定和控制。指出不锈钢焊管焊缝是否添加填充金属和微观组织的差异决定了两类不锈钢焊管制造过程和使用性能都有所不同。不添加填充金属的奥氏体和双相不锈钢焊管都必须或应尽可能在热处理状态供货,添加填充金属的奥氏体和双相不锈钢焊管往往要求控制铁素体含量。     

HFW焊管焊缝熔合线宽度的控制

为了合理地控制HFW焊管焊缝熔合线的宽度,提高焊管产品的焊接质量,以某规格3个钢级（B/X52/X60）高频焊管为例,按照API SPEC 5L及GB/T 9711的相关要求对焊缝性能进行了检测,分析了焊管母材化学成分对焊缝熔合线宽度及产品性能的影响。结果表明,HFW焊缝熔合线宽度随管线钢含C量下降而减小;对于焊接管线管,中部熔合线尺寸fn=0.02～0.08 mm,f0 /fn=1.9～2.3,有利于预防加热不充分导致的不良焊接,也利于氧化物正常排出,从而保证HFW焊管产品的质量。     

从00Cr17Ni14Mo2与AISI316L钢的化学成分设定看我国不锈钢管标准的国际接轨

00Cr17Ni14Mo2是2007年前我国国标中设定的一种与国际上316L钢种相对应的同类钢种,该钢种是美国AISI 316L,即UNS S31603的等效钢种,设计选材时可相互取代.但由于成分设定上略有差异,在钢管标准中把两者等同或在贸易合同把他们混为同一钢种都是不妥当的.由此引发的一些贸易争议时有发生,因此必须澄...     

HFW厚壁钢管生产线对头焊接设备的改造

为了解决HFW厚壁钢管生产过程中卷板对头焊接处容易出现开裂断开的问题,分析了HFW钢管生产线剪切对焊的要求,以及CO2气体保护焊在卷板对头焊中的应用现状,采用双丝埋弧焊接工艺对HFW钢管生产线对头焊接设备进行了改造。结果表明,改造后的焊接设备完成一个对头焊的时间减少了约20 min,焊缝抗拉强度达到600 MPa,弯曲至180°焊缝无明显开裂。改造后设备的焊接效率和焊接质量得到提高,能够满足厚壁高钢级HFW钢管的生产要求。     

凝汽器用不锈钢焊管的应力腐蚀开裂及防范

简述了不锈钢产生应力腐蚀开裂的机理及汽轮机凝汽器用不锈钢焊管在使用过程中可能出现应力腐蚀开裂的条件,指出金属材料的拉应力是产生应力腐蚀开裂的必要条件.针对凝汽器用不锈钢焊管产生应力腐蚀开裂问题提出了抑制和防范措施,即降低金属材料拉伸应力,选择合适的材料,对介质环境的控制和对钢管的定期维护保养.     

HFW焊管露天堆场腐蚀行为研究

以某输油管线X65级HFW 焊管在某露天堆场存放一年后的腐蚀状况为研究对象,使用光学显微镜和扫描电镜等分析方法,对该管线钢管的腐蚀特点和腐蚀机理进行了研究。结果表明,试样表面锈蚀坑属于电化学腐蚀,并与材料堆放环境和时间有关,金属材料内部的夹杂物及周围组织的异常可能会成为锈蚀的起源点,引起钢材的腐蚀,最后对HFW焊管露天堆场的腐蚀问题提出了预防措施。     

HFW焊管在NS4及鹰潭土壤模拟溶液中的腐蚀及机理分析

利用浸泡试验、电化学阻抗谱（EIS）和X射线衍射（XRD）对HFW焊管在NS4和鹰潭土壤（YT）模拟溶液中的腐蚀过程及机理进行了研究。结果表明:HFW焊缝及母材在2种溶液中的腐蚀主要受阴极扩散过程控制;在16天的浸泡试验中,试样在鹰潭土壤模拟溶液中的热力学稳定性高于NS4溶液,同一溶液中焊缝试样的热力学稳定性高于母材;在2种溶液中试样表面腐蚀产物电阻R₁的数值要远小于电荷转移电阻R_t,试样在鹰潭土壤模拟溶液中的R_t较小,电极过程更容易进行,同种溶液中,焊缝试样的Rt要大于母材;在2种溶液中,HFW焊管的主要腐蚀产物为FeOOH（针铁矿）和Fe₂O₃（赤铁矿）。     

不锈钢管材抛磨新工艺

介绍了不锈钢圆管及方管外表抛光原理，并对两种抛磨设备结构、所用抛磨轮的选用，要求及工艺布置作了简要介绍。圆管粗抛、半精抛采用砂布页轮，精抛采用ＰＶＡ砂轮，表面粗糙度达Ｒａ０．１￣０．０５。方管粗抛采用砂布页轮，精抛改用布轮涂以氧化铬抛光剂抛磨，表面粗糙度可达Ｒａ０．１。     

超长奥氏体不锈钢焊管光亮固溶处理工艺改进

超长奥氏体类不锈钢焊接管连续光亮固溶热处理工艺受技术装备的制约,高温固溶时间不足,焊管在高温下金相组织转变不充分,导致奥氏体组织不纯、应力消除不彻底;急冷时间过长,存在Cr23C6被析出的可能,容易产生晶间腐蚀等质量问题。通过改造热处理设备,将传统的二段式改进为三段式光亮固溶热处理工艺,增加高温区保温恒温段,以提高奥氏体组织纯度、消除应力;同时缩短急冷时间,防止Cr23C6在奥氏体晶界析出,使奥氏体类不锈钢焊管得到理想的组织和性能。