原始组织对60Si2Mn钢亚温淬火组织及力学性能的影响

通过试验分析原始组织对60Si2Mn钢亚温淬火后显微组织和力学性能的影响。结果表明,经过预处理的淬火态试样亚温淬火后的综合力学性能优于热轧态、正火态和调质态试样。     

亚温淬火对淬火态60Si2Mn钢组织与强韧性的影响

采用正交回归处理的方法,研究亚温淬火对淬火态60Si2Mn钢力学性能的影响。60Si2Mn钢在770~810℃亚温淬火,随着淬火温度升高,试样的强度和硬度升高,800℃淬火时达到峰值,延伸率则单调下降。与此同时,铁素体量逐渐减少,马氏体量逐渐增加,铁素体形态为针状且均匀分布。在800℃淬火时,铁素体的含量和形态达到最佳,具有最好的综合力学性能。     

60Si2Mn钢亚温淬火工艺研究

采用正交回归处理的方法,研究淬火温度、回火温度对60Si2Mn钢强韧性的影响,并分析了该钢亚温淬火后的组织和力学性能。结果表明,60Si2Mn钢在800℃淬火时,综合力学性能达到最佳。     

热处理工艺对高铁耐蚀60Si2Mn弹簧钢组织和性能的影响

在常规高铁弹条60Si2Mn弹簧钢基础上,通过添加Cr、Ni、Cu等耐蚀元素设计了耐蚀60Si2Mn弹簧钢,研究了热处理工艺对耐蚀弹簧钢显微组织、力学性能的影响规律,并评价了其耐蚀性能。结果表明,淬火+回火处理后耐蚀60Si2Mn钢显微组织为回火屈氏体,870 ℃保温45 min,油淬+440 ℃回火60 min处理后,耐蚀弹簧钢的综合力学性能最佳,屈服强度为1606 MPa,抗拉强度为1716 MPa,断后伸长率为5.3%,洛氏硬度为50.2 HRC。添加耐蚀元素的60Si2Mn钢耐蚀性较常规60Si2Mn钢得到较大提升。     

提高60Si2Mn钢冷镦模具使用寿命的新途径

60Si2Mn钢经传统工艺淬火回火后 ,耐磨性较差。通过对其进行机械性能试验表明 ,该钢经870°C奥氏体化后 ,淬入250°C硝盐浴内 ,保温20min效果最佳。     

淬火温度对60Si2CrVAT弹簧钢组织与性能的影响

对60Si2CrVAT弹簧钢不同温度条件下的淬火工艺进行了优化,研究淬火温度对微观组织和力学性能的影响规律,并对显微组织、力学性能、疲劳性能及其之间的关系进行了分析。研究结果表明：60Si2CrVAT钢淬火温度采用910±10 ℃时（410 ℃回火）,综合力学性能达到最佳。微观组织分析结果表明：淬火组织中马氏体针长度应控制在0.03 mm之内,可保证弹簧服役性能。     

Q-P工艺等温淬火温度对60Mn2SiCr钢组织和力学性能的影响

利用扫描电镜、X射线衍射仪、冲击试验机、洛氏硬度计和拉伸试验机等,对淬火-配分(Q-P)工艺等温淬火温度对60Mn2SiCr钢微观组织及力学性能的影响进行了研究,并重点分析了试验钢经Q-P处理后微观组织中残留奥氏体含量及残留奥氏体中碳含量与力学性能的关系。结果表明,等温淬火温度从120℃升高至180℃,试样洛氏硬度、冲击吸收能量、抗拉强度以及伸长率均随着马氏体、残留奥氏体及残留奥氏体中碳含量下降而降低。当Q-P工艺等温淬火温度为120℃时,力学性能最优,试样中残留奥氏体体积分数为13.9%,残留奥氏体中碳含量(质量分数)为1.1%,洛氏硬度为58.8 HRC,冲击吸收能量为50.7 J,抗拉强度为1768 MPa,伸长率达19.6%。     

60Si2Mn弹簧钢的稀土改性研究

在60Si2Mn弹簧钢中添加了不同含量的稀土元素,对其疲劳寿命、抗拉强度、伸长率和冲击韧度进行了研究。结果表明,稀土元素的添加,可以有效提高60Si2Mn弹簧钢的疲劳性能、抗拉强度、伸长率和冲击韧度。与未添加稀土元素的60Si2Mn弹簧钢相比,复合添加0.2%稀土Y和0.1%稀土Pr可使其疲劳寿命增加82.99%、抗拉强度增加22.7%、冲击韧度提高37.42%、伸长率从8.54%增大至14.96%。     

PMO作用对60Si2Mn弹簧钢凝固组织的影响

针对中天钢铁在60Si2Mn弹簧钢生产过程中出现的连铸坯凝固组织发达、中心缩孔等级偏高、铸坯初生相非对称性生长等问题开展技术攻关,选用上海大学先进凝固技术中心(CAST)研发的脉冲磁致振荡(简称PMO)凝固均质化技术,对该钢种的连续浇注过程进行干预。结果表明:施加PMO后,60Si2Mn弹簧钢连铸坯柱状枝晶呈对称生长且二次枝晶臂间距减小,内弧侧距离铸坯表面43 mm处发生柱状晶向等轴晶(CET)的转变,中心凝固组织明显细化并球化,中心缩孔基本消除,铸坯凝固组织结构明显优化。     

半固态60Si2Mn弹簧钢浆料直接轧制研究

研究了60Si2Mn弹簧钢半固态浆料的直接轧制.结果表明在试验条件下,当搅拌时间为2 min时,可以获得尺寸大小为100～300 μm、固相率为50%～60%的球状初生奥氏体的半固态浆料,这样的半固态浆料便于从搅拌室底孔中放出;60Si2Mn弹簧钢半固态浆料可以实现顺利轧制,但球状初生固相颗粒与液相发生了分离,球状初生固相颗粒集中在轧材的心部,而液相偏聚在轧材的四周.     

淬火和回火温度对30MnSi钢筋组织与性能的影响

采用高强钢筋热处理生产线对30Mn Si热轧盘条钢筋进行在线感应淬火和回火处理,研究淬火和回火温度对其组织与性能的影响。结果表明,随着淬火温度的升高,钢筋的力学性能呈先增大后降低的趋势。随着回火温度的升高,钢筋的抗拉强度逐渐降低,伸长率变化不大。     

淬火温度对25Mn2V钢组织与性能的影响

采用拉伸试验、硬度试验和金相分析等方法,研究了25Mn2V钢在不同温度(850,880,910,950,1 000,1 050℃)淬火+600℃回火后的力学性能和显微组织。结果表明:25Mn2V钢调质处理淬火温度为910℃时,其力学性能最高;但当淬火温度达到950℃时,钢材淬火组织明显粗化,力学性能下降。     

冷却速度对20Mn2Si1VB贝氏体钢显微组织和力学性能的影响

研究了20Mn2Si1VB空冷贝氏体钢在高温奥氏体化后冷却速度对显微组织和力学性能的影响。结果表明，该钢在800℃～500℃获得贝氏体组织的平均冷却速度为0．5℃／s～10．0℃／s；随冷却速度不同，贝氏体组织中所含粒状贝氏体、无碳化物贝氏体和低碳下贝氏体的含量也不相同，但其对强度和塑性影响不大。     

锰含量和淬火温度对Q&P钢组织和性能的影响

在C-Mn-Si系普通TRIP钢成分的基础上,设计了进一步提高锰含量的钢种,对两种钢进行Q&P处理,测试热处理后试样的力学性能和残余奥氏体的含量,并且用扫描电镜观察显微组织和拉伸断口形貌,采用热膨胀仪测试分配阶段的体积膨胀.结果表明,不同锰含量的C-Mn-Si钢经Q&P处理后,室温组织中有不同含量的残余奥氏体,且都达到强度和塑性的较好配合;锰含量提高并选取合适的淬火温度后,残余奥氏体含量及稳定性提高,抗拉强度显著提升的同时保持了较高的伸长率.     

60Si2Mn钢中(BF+AR)显微组织的形成规律及其力学性能

研究了60Si2Mn钢经等温处理后的显微组织和力学性能。试验结果表明，钢中具有簇条状贝氏体铁素体(BF)与其间的残留奥氏体(AR)显微组织，可以获得良好的综合力学性能。60Si2Mn钢经过900℃奥氏体化后，在380～420℃等温适当时间空冷到室温后，可以获得约(80％BF 20％AR)的显微组织，其抗拉强度σb≈1200MPa，伸长率δ10≈25％，并对其形成规律进行了讨论。     

60Si2Mn钢等离子喷焊快速成形组织及性能研究

将等离子喷焊技术与快速成形技术相结合,实现了金属零件的直接成形。研究表明,等离子喷焊技术具有工艺流程少、成形速度快、设备简单等特点;在一定的焊接工艺条件下,喷焊层组织晶粒细小、均匀且晶界明显,喷焊层的显微组织为马氏体和残余奥氏体,类似于60Si2Mn钢淬火后组织,喷焊层显微硬度分布均匀,在590～630HV之间,力学性能好。     

硼对AlMg5Si2Mn合金组织与力学性能的影响

通过对AlMg5Si2Mn合金加入不同含量的B,研究其对合金组织结构、拉伸性能、硬度的影响。结果表明,加入适量的B对AlMg5Si2Mn合金中的共晶Mg_2Si有较明显的变质作用。加入0.1%B时,初生α-Al明显细化且部分转变为等轴状;长针状和大片层状的共晶Mg_2Si尺寸和片层间距明显减小。抗拉强度从未变质时的235 MPa提高到310 MPa,提高了32%;当B含量达到0.22%时,共晶Mg_2Si全部转变为点状或纤维状,此时伸长率由未变质的3.9%上升到9.1%,提高了130.9%,同时强塑积(PSE)也由未添加B时的925.9 MPa·%增加到2 684.5 MPa·%。     

再辉效应对60Si2Mn钢机械性能和显微组织的影响

研究了60Si2Mn钢钢丝奥氏体化后在不同温度的恒温冷却介质中冷却的机械性能与显微组织的关系,并用再辉效应解释了试验现象。在试验结果的基础上,对上贝氏体的机械性能提出了新看法,对等温淬火的定义提出了质疑,并给出了符合实际的、正确的定义。对等温处理产生的白色组织作了详细的分析和研究。