闭式机架横梁静不定力矩的柔性转角计算法

闭式轧机机架的应力和变形计算首先要进行横梁静不定力矩的求解。本文介绍了一种新的柔性转角闭式机架计算方法。机架的计算模型被修改为：横梁与立柱转角处具有一定角度变形的闭式框架,并非没有角变形的所谓刚架。计算数据结果表明,本方法比传统的材料力学方法更精确,更接近有限元法（FEM）的计算结果。     

导向与滑块相互作用下压机整体双柱机架的计算

双柱压力机(图1a)是由上横梁(B)、下横梁(H)和立柱(G)组成的。当工作压力P作用在横梁上时,两立柱就会靠近,将滑块夹紧。如果把机架当做静不定体系,那么夹紧力T的计算就会得出过高的结果。偏差的原因是横梁的厚度大。力T的减小是因转角处1、2的变形产生的,因此在确定静不定体系时,就应考虑这些变形。     

水压机立柱的计算

立式水压机的框架(图1)由两个横梁1和2以及四根和两横梁联接的立柱3所组成。四根立柱同时又是动梁5的导向。立柱用螺帽4固定在横梁上。框架是一个空间的静不定系统。现从下述先决条件出发,介绍立柱的计算方法。 1.压机正面柱间距A比侧面柱间距B大得多; 2.立柱与动梁导套之间没有缝隙;(注) 3.立柱作用于横梁的力距不能明显地影响其变形状态。     

轻量化倾翻保护结构侧向加载与时域变形研究

工程机械倾翻保护结构(ROPS)轻量化是其安全设计的发展趋势,对轻量化改制后某轮式装载机ROPS进行侧向加载,通过贴应变片方法对其时域变形进行研究分析。实验结果表明:ROPS横梁与立柱各减薄5 mm后,改用Q345B材质和加强焊缝连接可满足ISO3471侧向加载要求和能量吸收标准。侧向加载力达到标准值时,能量值为标准值的30%,能量值达到标准值时侧向承载极限为标准值的1.4倍;横梁(W)中心位置靠近加载区域先进入塑性变形区,两侧变形呈近似对称分布;横梁(L)出现塑性铰呈近似S型变形;立柱(Z)靠近加载端位置先进入塑性变形,中心以下部位不会发生塑性变形,刚度远比横梁大。     

整体框式机身的光弹性应力分析

本文叙述了对承受非对称双向载荷(垂直和水平方向)一种设想的整体框式机身所进行的光弹性试验研究的结果。同时,验证了作者对这种机身结构所提出的一套应力计算法的适用性。通过试验获得的数据与计算法比较,确定了上法的计算精度,并且为此设想的机身提供了较全面的应力分析结果,特别是确定了上下横梁中截面和左右立柱与滑块平行的水平截面的应力分布规律以及四个内拐角圆弧上的最大应力集中系数,滑块导轨对左右立柱的压力分布规律,下垫板对下横梁的压应力分布规律,整个机身内外边缘的应力分布大小等。所提供的这些数据,如果按通常设计时的经典计算法是无法完全获得的。因此,它们可供研究和设计此类机身结构的合理性以及静强度、静刚度计算时参考。     

曲柄连杆式剪切机当量力臂的图解法

对于曲柄连杆式剪切机,其曲轴上静力矩的组成可用下式表达:M_静=M_剪 M_摩 M_空 (1)式中 M-剪—剪切力矩;M 摩—摩擦力矩;M 空—空载力矩,即零件自重所引起的摩擦消耗。在不考虑零件自重引起的摩擦消耗——空载力矩时,曲轴上的静力矩用 M_静′表示之:M_静′=M_剪十M_摩 (2)     

卷取机的准确计算

为了正确设计卷取机卷筒及其传动装置,以及为了进行强度计算必须确定卷取机传动力矩、选择带钢最佳张力和确定带钢对卷取机卷筒的压力。大家知道,卷取机卷筒轴上的总力矩为:∑M=TR+M_(弯曲)……(1)式中:T—带钢张力;R—钢卷半径,即卷到一定层数时的钢卷半径;M_(弯曲)—带钢弹—塑性弯曲力矩或弹性弯曲力矩。通常假定,卷筒卷取带钢时,带钢产生弹—塑性弯曲。实际上,由于钢卷直径和带钢厚度的不同,带钢可能产生弹—塑性变形或弹性变形。因此,提出这样一个问题:弯曲     

液压机的油路系统改造

我厂一台90吨榨油机通过更换上下横梁、立柱和工作台,基本上改造成了一台四柱式万能液压机。并对原油路系统作了进一步的改进(见图)。效果良好,压制速度快,操作灵活。经三、四年的使用,基本上满足了拉伸、弯曲等工艺要求,未出现任何故障。图中,电动机功率17千瓦。油泵为手动变量轴向柱塞泵,流量50～80升/分。自制的换向阀机能特别,很适合与下置柱塞式油缸配用。当阀芯向前时,油流进入油缸进行压制工作。阀芯居中时,油泵卸荷,油缸停止运     

Si含量对6082铝合金型材弯曲性能的影响

借助扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射仪(EBSD)、拉伸和弯曲试验机等研究了Si含量和时效工艺对6082铝合金汽车横梁挤压型材组织及弯曲性能的影响。结果表明：适当增加Si含量可细化Mg₂Si相,使Mg₂Si相数量增多,提高合金的强度和塑性,同时提高弯曲力峰值;但Si含量过高会导致开裂敏感性增加;当w(Si)=1.0%～1.1%时,6082铝合金的综合性能最佳。     

高速高加速巷道堆垛机结构强度研究分析

双立柱巷道堆垛机水平行走加速度达到1.5m/s2时,堆垛机在启动和停止时产生很大的惯性力,需要研究分析堆垛机结构受力以验证其是否符合强度要求.文章以某型号双立柱堆垛机为基础,建立高速高加速堆垛机金属结构模型并对其进行合理简化,运用经验公式和应用Ansys软件对堆垛机高速运行时的堆垛机结构强度进行计算和有限元分析,并分析比较其结果.合理简化了高加速堆垛机结构模型,得到了堆垛机结构的应力及变形云图,得到堆垛机立柱最大变形量和最大应力值;验证了堆垛机立柱根部受到不对称交变应力,堆垛机运行时立柱危险截面在发生运行方向前立柱和下横梁的交界处.文章所研究堆垛机结构满足高速高加速运动时的结构强度要求,为研究高速高加速堆垛机提供重要依据.     

计算方法(九)

第四章观测数据的拟合(续) §3 非线性模型简介在许多情况下要用所谓非线性模型。例如用公式: y=b_1e~(-b_2(x+b_3))+b_4e~(-b_5(x+b_6)) (4·11) 去拟合观测数据y_t=f(X_r) (t=1,2…,m)。由于很难用变量变换的方法将(4·11)式线性化。如果把观测数据直接代入(4·11)式所得矛盾方程组是非线性的,其正规方程也将如此,求解十分困难,现介绍一种近似方法。现将y=F(X_1,X_2,……X_t)的m组观测数据(y_t,X_(1t),X_(2t),……,X_(rt)) (t=1,2,…,m),用一般的模型:     

薄壁纯钛管数控弯曲成形性能研究

研究了薄壁纯钛(CP-Ti)管在不同弯曲半径和不同材料性能下的多缺陷约束数控弯曲成形性能,通过显式/隐式三维有限元模型和实验研究了先进轻量化材料CP-Ti的成形潜力。结果表明:管材的硬化指数、厚向异性指数和杨氏模量的变化对弯曲成形性能有很大影响;与壁厚减薄和截面畸变相比,失稳起皱是抑制大直径薄壁CP-Ti管弯曲成形性能的主要缺陷。升高温度可以提高CP-Ti管的弯曲成形性能,特别是抗起皱性能。     

渐进成形冷固结多层覆铜板的鼓包:成形条件和弯曲的影响（英文）

鼓包是渐进成形工艺(ISF)中引起几何误差和过早失效的一种缺陷。本研究的目的是:(1)了解覆铜三层钢板的鼓包行为与成形条件之间的关系;(2)分析弯曲对鼓包的影响,并试图得出相关机理。为此,进行一系列的渐进成形和弯曲实验。结果表明:层状板材的鼓包形成对成形条件较敏感,可以通过采用退火材料,更大的刀具直径和步长进行ISF加工,使鼓包减到最小,弯曲分析表明,鼓包是成形工具在ISF过程中施加在板材上的弯曲力矩作用的结果;当力矩从0.046增加到10.24 N·m/m时,鼓包的平均高度从0.07增加到0.91 mm;层状板材中的鼓包与弯曲力矩呈线性关系。综上,通过控制弯曲力矩可以克服鼓包缺陷,本研究提出的公式对相关研究有一定的帮助。     

大型冲压件冲孔、弯曲复合模的设计

<正>货箱横梁是我厂生产的轻型载重汽车的一个重要零件,如图1所示,它是由2mm厚、B2F冷轧钢板冲压而成。该零件为变截面弯曲件,轮廓尺寸大,中部设置了5个等径翻边孔。根据工艺方案要求:该零件除翻边外,五个等径孔及整体弯曲两工序一次完成,为此,我们设计制造了一副冲孔、弯曲复合模,如图2所示。经试用,效果很好,冲件完全符合技术要求。该模具的特点是:①5个冲孔凸模的安装位置均是按凹模实际位置确定的,它是     

大口径薄壁小弯曲半径数控弯管有限元建模和实验

针对大口径薄壁小弯曲半径管件在航空航天领域日益迫切的需求,在对数控弯曲过程的实验和理论分析基础上,选用动态显式有限元平台ABAQUS/Explicit,以50mm×1mm(外径×壁厚)系列不锈钢和铝合金大口径薄壁小弯曲半径管件为例,实现了包括弯管、抽芯、卸模回弹的完整的数控弯曲有限元模型的建立,结合实验研究对比讨论了大口径小弯曲半径管件弯曲过程建模的难点和解决方法。     

MgF2—CaF2—BaF2—LiF系熔盐初晶温度的测定研究

用步冷曲线法测定了MgF_2-CaF_2-BaF_2-LiF系初晶温度。研究了分子比(MgF_2/CaF_2)、BaF_2及LiF含量对初晶温度的影响。得到关于初晶温度的三因子二次回归方程:T(℃)=1606.79-1000.39X_1+412.94X_1~2-5X_2+0.091X_2~2-10.87X_3+0.085X_3~2。在MR=1.25左右时,为MgF_2-CaF_2的共晶点。     

铝合金汽车前碰撞横梁的轻量化设计与碰撞性能分析

基于显式动力学有限元分析软件,以混合细胞自动机(HCA)作为优化计算模型,对铝合金前碰撞横梁的结构进行优化设计。针对拓扑优化结果,采用模拟退火法优化横梁壁厚尺寸,获得薄壁、中空且带有加强筋结构的铝合金前碰撞横梁设计方案。以6061铝合金前碰撞横梁替代某车型原钢质横梁,通过台车碰撞进行仿真模拟与实验验证。结果表明:铝合金前碰撞横梁比原钢质前碰撞横梁质量减轻了25%,且具有较高的抗弯曲强度,低速碰撞下,铝合金前碰撞横梁较原钢质件系统吸能提高了45.6%。     

不同成形工艺对扭力梁使用性能的影响研究

扭力梁成形工艺有多种,包括板材冷冲压、管材冷冲压、管材热冲压和管材液压成形等。为了揭示不同加工工艺对扭力梁使用性能的影响,采用数值模拟和试验方法,研究采用不同加工工艺成形的扭力梁横梁截面性能的差异;比较板状和管状扭力梁总成模态、刚度、强度和疲劳寿命的不同。结果表明:采用液压成形工艺制造扭力梁可以提高梁的扭转刚度和弯曲刚度;采用管状扭力梁相对于板状扭力梁可以降低重量,使梁的模态频率、刚度、强度和疲劳寿命等都得到很大提高,使其产生裂纹的方向平行于横梁,达到降低疲劳危险的作用。     

铝合金大口径薄壁管数控弯曲实验研究

铝合金大口径薄壁管小弯曲半径数控弯曲成形过程中更容易发生起皱、截面畸变和壁厚减薄等缺陷。文章根据成形缺陷产生的原因对弯管模具结构和设备装置进行了改进,包括模具内锁设计、紧凑型柔性芯棒、模具并紧杆和长内衬顶推。在此基础上,采用实验研究方法,对Φ70mm×1.5mm×105mm(外径×壁厚×弯曲半径)的大口径薄壁铝合金管数控弯曲成形质量及应变规律进行了分析,并研究了顶推装置在大口径薄壁铝合金管数控弯曲成形中的效用。     

剪板机上剪刃横梁断裂的补焊

某单位的一台6×2500剪板机,因操作不慎造成剪刃上横梁断裂,断面总长度约1400mm,壁厚18～25mm,材质HT200铸铁,横梁重600～700kg。我们对此横梁进行了补焊,经运行效果良好。 1.焊前准备 (1)焊接设备选用直流电焊机。 (2)横梁复位用φ24mm圆钢和30mm