钢中硫化物形态的控制

钢中硫化物是影响钢材性能的重要因素,作者用实验装置研究了钢水中的S与硫化物形态控制元素之间的平衡关系,进行了反应平衡常数的计算。对于大型钢锭添加稀土元素控制硫化物形态的适当条件的研究指出,实验证明加稀土元素(RE)量达(％RE)/(％S)=3时大致可完全控制钢中的硫化物形态,但实际上在钢锭上往往出现明显的稀     

含硫非调质钢中硫化物形态的控制

在实验室对含硫非调质钢进行了冶炼和锻压实验,结果表明:随钢凝固速率的增加,钢中硫化物夹杂的尺寸减小而数量增多;随锻压压缩比的增加,硫化物夹杂碎裂而变得细小;在950℃锻压时硫化物的塑性最好,在1 250℃时硫化物的塑性较好,在1 050～1 150℃之间硫化物的塑性较差;随着加热时保温时间的延长,硫化物夹杂的数量减少而尺寸增大.     

钢中硫化物夹杂物及其形态控制

一般地说,钢中硫化物夹杂物对钢的性能是有害的。因此,多年来,人们总是力图将钢中硫含量尽可能地降到最低水平,对于重要的焊接结构用钢和耐腐蚀用钢等钢种,无疑是十分正确的。然而,今天,人们日益认识到,对不少钢种如高速工具钢、滚珠钢,易切削钢、冷轧硅钢片等,钢中存在适量的硫和合适的硫化物形态控制,非但无害反而     

氰化浸银过程的热力学判据

推导计算了氰化物浸银过程的热力学及平衡常数判据。计算结果表明,只要氧化剂的氧化电位φ1〉-0．3097V,在氧化剂参与下氰化物浸银反应在热力学上就能够发生,其平衡常数判据1gK298=16．935n（φ1＋0．3097）。氰化物浸银所需氧化剂的最小电位（-0．3097V）,高于氰化物浸金所需氧化剂的最小电位（-0．73V）。     

铁基高硫高碳钢中稀土控制硫化物形态的某些规律

研究了对真空感应炉中冶炼的高硫高碳试验钢添加不同含量混合稀土金属后钢中硫化物形态的变化规律,并结合横、纵向冲击值得出形态、性能。[％RE]和[％S]之间的关系。结果表明,为使硫化物形态控制具有实际意义,必须同时满足RE/S=1·5～2·0和[％RE] ·[％S] <4×10~(-2)。试验还表明,在本试验条件下,硫化物类型属稀土硫化物。     

易切削钢中硫化物形态的研究

以易切削钢20CrMnTiSH为研究对象,通过喂硫线增加钢中硫化物数量,再喂入SiCa线使长条形的硫化物变性为球形或纺锤形,在改善钢材切削性能的同时不降低钢材的机械性能。对LF、VD和轧材取样进行检验。检验结果表明:钙处理后夹杂物数量增多,94%以上的夹杂物粒径集中在0～4μm之间;夹杂物纺锤率平均值达到50.73%,在钢中呈细小弥散的分布;氧、Mn/S、Ca/S是影响硫化物形态的重要因素。     

Y15高硫易切削钢氧含量与硫化物形态控制工艺

西宁特钢Y15易切削钢(%:0.10～0.15C、1.00～1.20Mn、0.30S)由25 t EAF-LF-657 kg铸锭流程生产。试验结果表明,通过控制电弧炉氧化终点[C]0.06%～0.10%和脱氧工艺将[O]控制在(150～250)×10^-6,控制钢中Mn/S=2.77、O/S=0.059时,钢中夹杂物大多数为(Mn,Fe)S和硫化物包裹氧化物,少数为MnS,使钢具有良好的切削性能。     

钢中硫化物的控制

<正>作为脱氧元素组合对材质的影响,原来就有同时用Al和Ca脱氧而促使机械性能提高的例子。这是由于熔点低的球状Ca、Al酸盐和加工时难变形的CaS生成消除了机械性能的各向异性之故。由于加Ca的形态控制(一般称Ca处理)对于(中)厚板和油气管线钢等高级钢的生产非常有用,故业界对加Ca量与夹杂物组成的关系及     

热力学控制轧制

据新日铁“Concept of Development of the New Steel”;巴西铌公司西德分公司“铌在钢中的应用”和住友金属公司“Hot Rolled High-Strength Steel”报道,近年来,随着现代科学技术的发展,对钢结构件的材料的性能和种类要求越来越高。这些要求是:     

低碳高硫磷钢硫化物凝固析出的热力学分析

以低碳高硫磷钢为研究对象,应用Schiel凝固方程对凝固过程中硫化物的析出进行了热力学模拟,分析了硫化物凝固析出的热力学规律及其影响因素.指出合理的锰、硫成分设计、采用连铸工艺和对钢液进行适当的钙处理,可以获得理想的硫化物形态及分布,为易切削钢的设计和应用提供了热力学依据.     

生成V.La.Ce氧硫化物可能性的热力学研究

叙述在中的Ln_2O_2S型的稀土氧硫化物,对于制造彩色电视的阴极萤光粉,OKT的转换材料和X-射线萤光粉、磁性材料、结晶介质是有前途的。在材料合成时,对纯度提出的高要求,只有在制取单纯的氧硫化物的方法合理,而不伴随存在稀土元素的单硫化物、倍半硫化物、多硫化物型的产品的条件下才能满足。本文的目的是热力学分析生成Y_2O_2S、La_2O_2S、Ce_2O_2S的条件,制取它们的总反应     

不同冶炼工艺对硫化物夹杂形态特征的影响

利用扫描电镜和能谱分析等检测手段研究了"真空感应 真空自耗重熔"和"电弧炉 VOD 真空自耗重熔"两种工艺冶炼的G50超高强度钢中夹杂物形态和尺寸分布.研究结果表明:"真空感应 真空自耗重熔"冶炼的钢中硫化物夹杂物尺寸较小、平均间距较小,纵横比较大,尤其是细夹杂物较多,相应的细央杂物密集区域较多,而"电弧炉 VOD 真空自耗重熔"冶炼的钢中MnS夹杂物均匀弥散分布,复合夹杂物中Ca含量较高,MnS变形困难,纵横比较小,导致央杂物尺寸与平均间距较大.     

硫化物形态对16Mn钢断裂行为的影响

本文通过电镜观察了断口断裂面变形组织和位错密度,并结合示波冲击负荷-时间曲线,研究了硫化物形态对16Mn钢板断裂行为的影响。这种影响是造成断口形貌与材料韧性不一致的原因。不加稀土16Mn钢宏观断口呈木纹状,无明显断口三要素,微观形貌为沿长条状硫化物界面断裂的脆性断裂机制。加稀土16Mn钢宏观断口多呈结晶状,有明显的断口三要素,放射区结晶颗粒的微观形态属准解理断裂机制。因此单凭宏观断口形貌是不能真实地反映断裂本质,而需结合断口的微观机制、根据断口三要素中纤维区和剪切唇所占比例来判断。     

碲对非调质钢中硫化物形态调控的实践

非调质钢中硫化物的形态和分布对产品性能,尤其是磁痕缺陷的产生有重要影响.利用碲改质技术对非调质钢中硫化物的形态进行调控,并将碲改质后的非调钢与国内外产品进行对比,结果表明:在钢中添加碲时,能够有效改善硫化物形态,非调质钢中硫化物长宽比在1～3的硫化物占比达95％ 以上;按照GB/T 10561—2005评级,含碲非调质...     

30CrMoTi钢中钛对硫化物形态的影响

本文用金相法讨论了30CrMoTi钢中钛对硫化物形态及其性质的影响,分析了Ti_4C_2S_2夹杂形成条件和它的特性、形状、分布以及随钢中钛添加量的增加,Ti_4C_2S_2夹杂物量的变化规津。     

热轧车轮钢钙处理后的硫化物夹杂形态

本文研究了钢种为X的热轧车轮钢进行钙处理后的硫化物类夹杂物形态,试样从钢种为X的热轧产品中提取。检查了不同疏含量炉次中的长条形硫化物夹杂物的尺寸和分布,当钢中硫含量小于50×10~(-6)时,很少或基本观察不到长条形硫化物夹杂物。当硫含量高于或等于70×10~(-6),并且Ca/s比小于0.5时,钢中硫化物夹杂物尺寸和数量明显增加。然后在硫含量高于50×10~(-6)的炉次中,研究了添加钛(0.01%~0.02%)对硫化物类夹杂物形态的影响。研究发现:在实际炼钢条件下,添加钛对减少硫化物类夹杂物的尺寸有部分影响。     

改善弹簧钢中氧化物夹杂形态的热力学条件

为了控制钢中析出氧化物夹杂的组成和形态,通过钢液－夹杂物、钢液－熔渣之间的化学平衡关系,以弹簧钢为例,计算了１８２３Ｋ时钢中强脱氧元素钙和铝的残余含量对析出夹杂物组成的影响,并给出了可使钢中析出具有良好变形能力的ＣａＯ．Ａｌ２Ｏ３．２ＳｉＯ２夹杂物的钙、铝含量的控制范围和控制方法。     

对钢中形成氧化物-硫化物复合夹杂物的热力学评价

采用钙处理不仅可以提高钢水的可浇性以及洁净度，而且还可对夹杂物进行变性处理以改善钢水质量。钙能使固态氧化铝夹杂物变性，对钢水进行脱氧，同时形成液态铝酸钙。钢水化学成分决定其可能形成硫化钙（CaS）和／或者各种不同形式的铝酸钙。硫化物通常与氧化物相共生，也就是我们熟知的典型氧化物-硫化物复合夹杂物。在钢包处理过程中，必须避免在钢水中形成固态硫化钙，因为它不利于钢水的可浇性。本文开发了在铝镇静钢中，预测由在[O]，[S]和[Ca]之间通过竞争反应形成氧化物-硫化物复合夹杂物的热力学模型。将本文开发的模型与文献中报道的那些模型进行了比较，同时对从钢厂收集到的钢样进行夹杂物类型观察。结果表明，为了在钢中得到完全的液态铝酸钙，而不形成硫化物，要求钢中的硫含量极低。随着钢中硫含量的增加，使氧化铝夹杂全部转为液态铝酸钙的难度也在增加。避免形成CaS的最大硫含量取决于钢水化学组成，主要是铝含量。硫化物夹杂通常为CaS和MnS的固溶体，同时也完成了该体系的热力学分析。根据对现有工作的分析，可能预测到硫化物组成对形成复合夹杂物的影响。     

高牌号无取向电工钢中硫化物、氮化物析出的热力学分析

分析了高牌号无取向电工钢在液相、凝固过程以及奥氏体相等不同阶段中,硫化物、氮化物析出的热力学条件,计算了不同温度下硫化物、氮化物的析出平衡浓度关系,得到了各种析出物的析出温度。