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对北京、上海、深圳、无锡等4个城市监测的地铁动态直流干扰下埋地管道管地电位数据进行了系统分析,统计了不同城市地铁杂散电流干扰下管地电位的波动周期、周期分布、波动幅值等动态特征,分析了管地通电电位对断电电位的影响,总结了地铁杂散电流干扰下管地电位动态波动规律。结果表明:在地铁运行时段,管地通电电位波动剧烈,波动存在周期性变化;同一城市内不同监测点管地通电电位波动周期分布比例基本相同,不同城市的分布比例相差不大;各地的通电电位波动范围不同,受干扰程度也不同;管地通电电位与断电电位的波动周期相一致,管地通电电位的波动对断电电位存在较小影响。 相似文献
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详细分析和评价了地铁引起的直流杂散电流、高压输电线路和高速铁路引起的交流杂散电流对无锡燃气管道的干扰影响.结果表明:采用国内标准对直流干扰进行评价过于严格,可采用澳大利亚AS 2832.1-2015标准进行评价;采用国内外相关标准对交/直流混合干扰进行评价均不太准确,需要管道从业者进一步研究. 相似文献
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本文通过对四川气田北干线涪江隧道穿越管道阴极保护电参数的现场测试,取得了实际可信的基础数据,验证了处于水下隧道洞内的穿越段管道,能得到陆上强制电流阴极保护系统的有效保护,保护电流所必经的岩石层和锚喷钢筋混凝土层对保护电流没有构成屏蔽的结论,对管道工程设计和运行管理具有指导作用。 相似文献
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对于受地铁动态直流杂散电流干扰的埋地钢质原油管道,采用试片电位采集仪测量了阴极保护极化试片的断电电位。结果表明,该测试方法简便易行、数据准确可靠,与传统测试方法相比具有较大的技术优势。 相似文献
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简述了杂散电流引起管道腐蚀的基本原理,针对城市轨道交通杂散电流的特点及测试要求,通过自行研制的设备对上海某煤气管道进行了管地电位和土壤电位梯度的现场检测.结果表明,管地电位的波动范围约为600 mV,土壤电位梯度高达49.8 mV/m,和周边地铁的运行规律一致;城市轨道交通产生的杂散电流对周围埋地管道的腐蚀会产生较大影响. 相似文献
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近几年越来越多的机坪管网的管道电位出现频率高、幅度大的波动。本文以某机场的机坪管网为例,通过对机坪区域不同测试点的管道电位进行检测及部分测试点的24h监测。测试数据结果分析表明,该机坪输油管网受到了外界直流杂散电流的严重干扰,并初步验证干扰源来自机场下方运行的地铁。 相似文献
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通过同步监测(有轨)电车的轨地电位和管道通/断电电位,研究了超级电容储能供电型有轨电车对埋地钢质管道的杂散电流干扰。结果表明:电车在车站充电时,铁轨轨地电位有明显的正负向偏移,杂散电流通过铁轨吸收和排放。管道受电车杂散电流干扰影响时,通电电位为-7.060~3.023 V(相对铜/硫酸铜参比电极,CSE),断电电位为-1.219~-0.143 VCSE,沿线多处管道断电电位正于-0.85 V,不满足阴保准则,干扰影响范围远大于97 km。管道靠近与远离电车的管段互为杂散电流流入和流出的区域,且靠近电车管段的干扰程度更大。电车在牵引变电站供电范围内的车站充电时,铁轨轨地电位上升,铁轨流出的杂散电流就近流入电车附近的管段,杂散电流顺着管道往远离电车的方向流动,在远离电车的管段流出。 相似文献
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通过现场试验研究了试片埋设时间、断电延迟时间、试片埋设深度、外部干扰电场以及参比电极位置等因素对试片断电法测试结果的影响,通过对比不同条件下的测试结果,获得不同因素的影响规律。结果表明:试片的裸露面积越大,达到稳定极化状态所需的时间越长,浅埋试片需要更长的时间才能达到稳定的极化状态;对于试片瞬时断电电位的测试,应设置合理的断电延迟时间;在当前试验条件下,试片极化稳定所需要的时间最长为25 h, 150 ms的断电延迟时间是合理的;土壤中流动的电流会在试片和参比电极之间产生地电位梯度,影响试片断电电位的正确读数,可以通过缩小试片和参比电极之间的距离来消减外电场产生的误差。 相似文献
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针对塔河油田某集输管线存在腐蚀问题,通过对输送介质及生产工况分析,认为该管道以内壁腐蚀为主,结合管道外部环境调研,对管道周边杂散电流进行检测,认为存在一定的杂散电流干扰,从腐蚀穿孔的位置和周边电力线有一定的规律分布性,存在管线的内部和外部腐蚀综合作用,对该管线开展详细的杂散电流检测,为下一步开展腐蚀治理提供依据。 相似文献
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近年来国内高压输电系统、电气化铁路、城市轨道交通等基建项目飞速发展,这些基础设施在改善了人民日常生活水平的同时,也给埋地钢质管道的安全运营带来了十分严重的影响。受杂散电流影响,埋地钢质管道的阴极保护系统无法正常运行,管道腐蚀速度加快,杂散电流干扰严重的管段可能在短时间内就发生穿孔失效事故,当前运营单位对杂散电流检测手段较为单一,对于杂散电流往往无法根治,通过对管道电位科学的长时间监测以及通过管中电流法实施检测,为钢质管道杂散电流的防护与治理提供有效解决方案。 相似文献