GCr15SiMn钢轴承环淬火缺陷

试验料为7002136Д单列向心短圆柱轴承内外圈,其有效厚度为15mm。一、热处理工艺 1.退火工艺退火在反射炉中进行,燃料为煤,每炉装六箱每箱内有内外圈共11套,总共66套。硬度要求HB179～217。金相组织为2-4级球化组织,所采用的热处理工艺如图1所示。金相组织如图2所示,退火硬度为HB187～207。     

GCr15SiMn钢轴承套圈磨削氢脆致断分析

采用电子金相、扫描电镜、硬度计等检测分析手段,对GCr15SiMn钢轴承套圈在磨削过程中脆断原因进行了分析.结果表明:引起套圈开裂的主要原因是由于材料在冶炼过程中吸入一定量的氢气,在锻造轧制及热处理加热过程中,过量的氢原子在高温下固溶于晶格中,当套圈在淬火低温回火后,氢便以分子形式以硫化物夹杂为核心沿晶界析出,形成白点缺陷,使材料的脆性显著增大.进而在淬回火残余应力和磨削应力的交互作用下开裂.     

GCr15轴承套圈缺陷成因分析

针对某厂生产的GCr15轴承套圈在精加工后表面产生缺陷的问题,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)及显微硬度测定等方法对其进行综合分析.结果 表明:不合格轴承套圈表面缺陷产生于热处理工艺前,为腐蚀坑.由于该批轴承套圈在热处理前曾在防锈液中长期存放,推测在此期间发生腐蚀形成腐蚀坑,此外原材料中存...     

GCr15钢轴承套圈的失效分析

ＧＣｒ１５钢制造的轴承套圈,内径φ２２０ｍｍ,高度Ｈ＝１５７ｍｍ,厚度ｂ＝１２ｍｍ。在轧钢机上运转１４天,套圈表面辊道出现桔皮状条带,凹凸不平,影响正常工作。检验证明,原材料碳化物呈带状,热处理组织不合格,回火后出现粗大马氏体,导致套圈变形,圆度超标引起的磨擦过烧现象。     

GCr15钢轴承套圈的磨削开裂失效分析

通过金相分析及断口观察，对GCr15钢轴承套圈的磨削开裂进行了系统分析。结果表明．淬火裂纹是套圈失效的根本原因，而原材料中Cr的带状偏析、套圈表面的应力集中、淬火加热时的氧化脱碳以及不当的磨削工序则共同加剧了淬火裂纹的萌生和扩展。     

GCr15SiMn钢轴承环不宜作镀锌处理

ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ钢轴承环不宜作镀锌处理中国科学院西安光学精密机械研究所（西安７１００６８）曾健康光学精密测量仪器轴系轴承环是保证仪器测量精度的关键零件。为了满足其高的表面硬度、耐磨性、接触疲劳强度及尺寸稳定性的要求以及零件服役过程非轨道面良好的表面...     

GCr15钢套圈开裂失效分析

对GCr15钢轴承套圈热处理后开裂现象进行的失效分析结果表明：轴承套圈热处理组织正常,而裂纹附近有脱碳现象证明裂纹来源于热处理之前。     

GCr15SiMn滚动轴承钢的磨损失效分析

某工厂的大型滚动轴承在使用过程中出现了轴承内圈严重磨损的现象.通过直读光谱仪、扫描电镜、能谱仪、洛氏硬度计、光学显微镜和体视显微镜对GCr15SiMn钢大型滚动轴承磨损内圈进行了化学成分测试、断口微观检验、非金属夹杂物检验、硬度检测以及金相组织检验.结果 表明,磨损处含铁的金属氧化物夹杂物较多,磨损处显微组织为颗粒状碳...     

GCr15SiMn钢辊套开裂原因分析

GCr15SiMn钢辊套淬火后出现裂纹。通过金相试验、断口分析、化学成分分析等对辊套的开裂原因进行了分析。结果表明,辊套中的铸造缺陷是裂纹源,并在锻造中扩展,最终在淬火应力的作用下导致辊套开裂。     

GCr15钢制轴承套圈的氧化处理工艺

介绍了一种可获得晶莹、黑亮、高质量氧化膜的GCr15钢制轴承零件的氧化处理工艺,并结合实际生产中出现的一些问题,提出了笔者的一些看法与体会。     

GCr15轴承套圈模锻成形工艺模拟研究

针对轴承套圈用GCr15材料,进行等温恒应变速率压缩试验,分析GCr15材料的高温流变行为和金相组织,并建立GCr15流变应力方程及动态再结晶数学模型;基于DEFORM-3D有限元软件模拟不同热锻成形条件对GCr15轴承套圈微观组织及成形质量的影响。模拟结果表明,在一定变形条件下,锻件内部组织发生动态再结晶,平均晶粒尺寸随着变形量的增大而减小,随着变形温度的升高而变大,随着变形速度的提高而变小;并随着锻造摩擦因数的提高,套圈表面损伤值不断增加。提高模具预热温度,可减小凸模受力,且对轴承套圈外表面组织的动态再结晶有一定影响。     

GCr15钢制轴承套圈的氧化处理工艺

介绍了一种可获得晶莹、黑亮、高质量氧化膜的GCr15钢制轴承零件的氧化处理工艺，并结合实际生产中出现的一些问题，提出了笔者的一些看法与体会。     

喷射时间对GCr15钢轴承套圈表面粗糙度的影响

对强化研磨加工过程中不同喷射时间对轴承套圈表面粗糙度的影响机理进行了分析,并进行了试验验证。结果表明,强化研磨加工过程中,GCr15钢轴承套圈的表面粗糙度先急剧上升然后下降,最终趋于稳定,在满足加工要求的条件下,获得良好表面粗糙度的合理喷射时间应控制在4 min左右。     

GCr15钢锻造缺陷组织分析

获得理想锻件的最基本原理是必须选择适当的始锻温度、终锻温度和冷却速度,对GCr15钢该温度分别为1150℃和850～900℃,冷却方式采用自然冷却。锻件的显微组织属锻件的内在质量,是控制上述工艺参数的主要依据。GCr15锻造后的最理想组织是     

GCr15SiMn钢等温过程中碳化物析出规律

通过分段冷却实验,研究了冷却速度和等温温度对GCr15SiMn轴承钢中碳化物析出规律及C、Cr、Mn元素扩散规律的影响。结果表明:当冷却速度大于5℃/s,能够有效抑制网状碳化物出现;当珠光体相变温度在590~620℃时,既能抑制C、Cr、Mn元素向奥氏体晶界扩散,防止二次碳化物在珠光体相变过程中出现,又能形成良好的索氏体组织。当相变温度达到650℃时,二次碳化物可以在低于Ar1的温度区间随着珠光体相变析出。通过对实验数据进行线性拟合,得出珠光体片层厚度和过冷度的经验公式为SP-1=-3.81×10-3+1.166×10-4ΔT。     

GCr15SiMn轴承热处理温度与工艺控制系统设计

为确保GCr15SiMn轴承钢热处理质量,提高轴承件热加工的可重复性,利用PLC和CC-Link对原生产工艺进行自动化开发,协调生产节拍,并实现热加工温度等参数的自动控制。实际应用表明,开发的自动化热处理生产线效率和品质效益显著,尺寸稳定性好(形变量不超过0.01μm),轴承硬度和韧性得到改善。     

GCr18Mo钢轴承套圈端面磁痕原因分析

对GCr18Mo钢轴承套圈端面磁痕产生原因进行了分析。结果表明,钢中原有不均匀分布的带状碳化物是产生此类磁痕的唯一原因,且沿材料流线及锻造流线分布。