含埋藏缺陷压力容器的强度分析

应用有限元程序计算了文〔１，２〕中平板模型和圆筒形实验容器的应力分布，进一步完善和简化了文〔１，２〕中的应力计算方法；应用弹性基础梁理论和结果，建立了含裂缝长条平板边缘处应力和容器埋藏缺陷部位表面处应力简便的计算式，其应力分布曲线与有限元应力分布曲线符合；对含埋藏缺陷的压力容器还进行了强度分析。     

室外架空燃气管道安装支架的结构强度及刚度分析

为了确保室外架空燃气管道的安全性,基于ABAQUS软件,建立了6.5 m安装间距条件下,2 mm厚度、4 mm厚度、2 mm厚度加20 mm斜筋、4 mm厚度加20 mm斜筋4种支架模型以及3 m安装间距条件下,4 mm厚度加20 mm斜筋支架模型,并分析了不同条件下各支架的变形及应力分布情况。结果显示,管道支架间距6.5 m时,2 mm厚度最大位移为4.14 mm,应力峰值为235 MPa;4 mm厚度时最大位移为2.09 mm,应力峰值为225 MPa;2 mm厚度加20 mm斜筋时最大位移为3.90 mm,应力峰值为237 MPa;4 mm厚度加20 mm斜筋时最大位移为1.46 mm,应力峰值为215 MPa。管道支架间距3 m时,4 mm厚加20 mm斜筋的支架的峰值位移降低至0.66 mm,应力峰值降低至191 MPa。研究表明,增加支架壁厚、加斜筋、缩小管道支架间距等均可降低支架的变形和应力,满足燃气管道安装工程的要求。     

套管水泥环刚度与强度对抗挤性能影响分析

油气井固井水泥环的作用就是减小和改善套管的受力状况，延长套管的使用寿命。套管水泥环组合体在一定的外挤压力作用下，均有可能进入屈服状态或发生强度破坏，而水泥环弹性模量、泊松比及其几何参数均表现为组合体刚度对抗挤性能的影响，所以在套管抗挤性能分析中，应该同时考虑组合体刚度以及套管、水泥环的强度对组合体抗挤性能的影响。文章根据厚壁筒弹塑性力学理论，建立了组合体刚度以及套管、水泥环强度对抗挤性能影响的控制方程，揭示了套管、水泥环强度及组合体刚度对抗挤性能的影响规律，得到套管水泥环组合体抗挤性能控制图。在均匀外挤压力作用下，套管、水泥环的强度将确定组合体抗挤性能的刚度控制区，在组合体刚度控制区内，水泥环对套管抗挤强度的提高程度取决于组合体刚度控制线斜率，在套管钢级和壁厚一定条件下，提高水泥环材料弹性模量，增大组合体刚度控制线斜率，可以提高套管水泥环组合体的抗挤性能。     

聚乙烯中空容器的市场分析

全面介绍了聚乙烯中空容器的发展、演变及目前的分类,阐述了近年来各地厂商发展的状况,分析了中 空容器市场上聚乙烯原材料的现状,论述了未来几年聚乙烯中空容器的主流发展方向及应对策略。     

钢制薄壁内压球形容器静强度的许用可靠度

确定钢制薄壁内压球形容器静强度的许用可靠度是创建压力容器可靠性设计理论与方法的基础内容之一。在静强度的分布参数为区间限定时,建立了钢制薄壁球形容器静强度许用可靠度的计算方法,并基于最苛刻耐压试验条件下容器静强度的可靠度研究,确定了球形容器屈服与爆破强度在耐压试验和正常操作时的许用可靠度范围。     

海洋采油平台压力容器腐蚀后强度校核及腐蚀处理措施

海洋采油平台压力容器受到海洋高盐雾环境、涂层、保温、介质等因素的影响,容易产生局部腐蚀。为有效解决压力容器容易产生局部腐蚀的问题,对海洋采油平台压力容器局部严重腐蚀后的强度进行校核并采取应对措施,为海洋采油平台压力容器的腐蚀计算和维修提供一定的借鉴作用,从而保证海洋采油平台的安全运行。     

抽油杆接箍失效分析

对现场使用失效的2种抽油杆强化接箍试样进行宏观形貌、微观形貌、化学成分、硬度及金相组织等分析。结果表明：一种接箍的失效是由于表面强化层厚度较薄引起的;另一种接箍失效原因是表面强化层硬度低、质地疏松且存在微裂纹,强化层与基体结合不紧密,基体组织为带状组织,组织存在缺陷。     

ASME法与压力面积法在压力容器大开孔补强设计中的分析与比较

针对压力容器两种大开孔的补强计算方法——压力面积法和ASME法,介绍了两种方法的适用情况,分析了两种方法的异同,考证了ASME法计算公式的理论依据和由来,通过对某容器大开孔结构的两种方法进行计算比较,显示了其间的重大差异。并利用有限元分析,将孔边弯曲应力作为一次应力进行校核,证明ASME法的正确性。通过改变接管的壁厚,利用ASME法对容器大开孔结构进行重新的开孔补强计算。     

基于信息熵的薄壁内压容器可靠度

基于信息熵中模糊性度量与随机性度量相等可实现模糊变量等效随机变量的原理,把钢制薄壁内压容器的静强度等效为随机静强度,讨论了按我国标准设计与制造的钢制薄壁内压容器模糊静强度在最苛刻压力试验条件下的可靠性.研究表明,在最苛刻的气压试验和液压试验条件下,钢制薄壁内压圆筒模糊屈服强度的模糊可靠度分别为0.969 26与0.788 1,模糊爆破强度的模糊可靠度分别为0.999 999 975 3与0.999 982 63;钢制薄壁内压球形容器模糊屈服强度的模糊可靠度分别为0.992 024与0.898 0,模糊爆破强度的模糊可靠度分别为0.999 998 931与0.999 878 7;扁平绕带式容器模糊屈服强度的模糊可靠度分别为0.992 656与0.929 22,模糊爆破强度的模糊可靠度分别为0.999 999 442与0.999 972 11.     

Porosity Analysis of Granular Beds in Tubular Vessels

Computational formulas for the porosity of a bed are presented for ratios D/d ⩽ 3 of the diameters of the vessel D and grain d. The relationship between layer porosity and the ratio D/d, which was derived on the basis of experimental data obtained from a number of studies, is indicated.__________Translated from Khimicheskoe i Neftegazovoe Mashinostroenie, No. 6, p. 10, June, 2005.     

海上移动式钻井平台的强度分析与补强设计

通过对某海上移动式钻井平台进行的有限元法强度分析，找到了平台发生局部损坏的原因，由分析结果发现，在极端工况条件下，对该平台悬臂梁的改造导致弯矩剧增，使局部应力超过许用应力而造成损坏。通过补强设计，可以使其完全满足有关安全作业的要求，实验结果与计算结果吻合良好。     

隔水管挠性接头弹性体刚度特性分析

以隔水管下部挠性接头为研究对象,利用有限元分析软件ABAQUS建立其有限元分析模型,分别对挠性接头弹性体在不同橡胶材料、不同作用力和不同橡胶钢板组合下的轴向刚度与旋转刚度进行了分析。分析结果表明,挠性接头弹性体轴向刚度关于应力呈现非线性变化;弹性体刚度随着钢板与橡胶层数增多或橡胶硬度的增加而变大,随着施加轴向力的增加,弹性体轴向刚度降低;弹性体旋转刚度是一随角度呈非线性的变化量,随着弯矩的增大,弹性体平均旋转刚度减小。该分析结果可以为隔水管挠性接头弹性体的优化设计提供参考。     

感应加热弯管屈服强度和抗拉强度偏低原因分析

针对某管厂试制的弯管出现的过渡区外弧侧管体屈服强度和抗拉强度低于标准要求的情况进行了分析。对弯管取样进行了力学、化学及金相分析和试验。结果表明,弯管过渡区外弧侧管体屈服强度和抗拉强度偏低是因为该部位起始加热温度偏低（低于950 ℃）,其淬火、回火后组织以铁素体居多,降低了抗拉强度,使其低于标准要求。建议弯管开始推制时,适当提高加热温度,使过渡区的力学性能达到要求。     

压力容器断裂分形模糊可靠性评定分析

简要介绍了压力容器的裂纹分形概念,将分形理论、模糊理论以及可靠性设计的有关理论与GB／T 19624-2004《在用含缺陷压力容器安全评定》中平面缺陷的常规评定相结合,确定了分形随机函数和隶属函数,推导出了断裂分形模糊可靠度公式,建立了新的评定方法,并且通过实例说明了计算过程。     

液压吊卡研制及结构强度分析

由于液压吊卡的承载较大,对其安全性能要求较高,其结构强度能否达到使用要求是关键。对液压吊卡进行结构设计,并通过有限元分析软件Workbench对液压吊卡主要受力部件分析,根据API 8C对提升设备的规范和要求进行强度校核,计算结果表明,液压吊卡能够满足设计要求。为了充分验证液压吊卡的可靠性,对液压吊卡试制并进行了功能试验和载荷试验,验证液压吊卡有限元分析的正确性,并验证液压吊卡的各项功能。各项数据表明,此液压吊卡满足现场使用要求。