无粘结预应力混凝土框架火灾下结构反应分析

对五榀单层单跨无粘结预应力混凝土框架模型分别进行了常温加载破坏试验,以及不同恒载、不同升温曲线、不同预应力度下的火灾试验,对火灾中结构反应进行了分析研究。编制了火灾过程中的结构反应分析程序,进行温度场计算机模拟,对火灾进程中结构的变形进行计算,并由试验验证。     

无粘结预应力混凝土板火灾后的试验研究

在火灾中,建筑火灾发生的次数多,损失最大,约占全部火灾的80%右。建筑结构即使没有在火灾中失、倒塌,为继续使用也需进行加固补。正确对火灾后材料和结构进行评及加固修复,已经成为国内外研究方向。目前无粘结预应力已广泛应于楼盖结构,但对其构件及材料在灾作用后的试验研究比较少。由于及预应力损失等众多影响因素,对灾后的力学行为目前尚不十分清,所以有必要对无粘结预应力混凝板进行单面受火后的试验研究,为构的全过程分析提供依据。试验方案.1试验条件炉温采用WRM-B2-N型热电偶量,其热端伸出瓷管约30mm,距试的最近表面约为100mm。热…     

无粘结预应力混凝土简支板火灾试验研究

在实现ISO标准升温曲线升温的前提下 ,通过对无粘结预应力混凝土简支板火灾下试验行为的研究 ,总结了无粘结预应力混凝土板变形、预应力变化的一般规律 ,考察了预应力度和保护层两种因素。试验的结果为以后更进一步研究打下了基础     

无粘结预应力混凝土框架非线性分析

本文提出将无粘结预应力筋的拉力与结点位移一并作为待求列矢的非线性有限元法,可避免以往研究中采用的繁复迭代运算。对水平荷载作用下的无粘结预应力混凝土框架进行分析的过程和结果,证实了这种方法的有效性及其对试验结果良好的预测精度。     

框架大位移时无粘结预应力筋的耗能效应

以前的研究表明，在静力荷载作用下，有粘结预应力混凝土（ＰＣ）框架的主滞回耗能大于无粘结ＰＣ框架；但在地震激励下，无粘结ＰＣ框架的耗能却大于有粘结ＰＣ框架。为解释这种现象，本文导出并求解了内浇式无粘结预应力筋在管道中运动的微分方程。根据实测粘滞系数的计算表明，由这种运动而引起的能量消耗可达总能量消耗的４７％±１４％，因而是内浇式无粘结框架在地震作用下的耗能机理之一。     

无粘结部分预应力混凝土框架结构的塑性极限分析

根据10榀无粘结部分预应力混凝土框架结构在竖向或水平低周反复荷载作用下的试验结果,提出了等效节点刚域概念和等效塑性铰长度计算的建议公式,并运用结构塑性极限分析原理推导了不同破坏机构相应的框架结构极限荷载计算公式,计算结果与试验结果吻合较好.     

高层建筑无粘结预应力混凝土施工技术

深圳华民大厦工程是一幢29层公寓楼,为框架-筒体结构,建筑面积为27100m~2,平面呈矩形,长36.75m,宽27.8m,高为98.6m。标准层是6～24层、26～27层,每层为835m~2,共17535m~2,采用无粘结预应力混凝土楼盖,楼板厚为200mm,周边为框架梁,高550mm。该工程由华艺设计顾问有限公司设计,其无粘结预应力混凝土梁板的设计与张拉工作由中国建筑科学研究院深圳分院负责,整个工程由我公司承建,第五工程处施工。 1 所用材料及机具 1.1 钢绞线:本工程预应力筋采用高压聚乙烯塑料涂包的无粘结钢绞线,外径15mm,其强度标准值为1860N/mm~2,满足ASTM A416-86的规定。     

无粘结预应力混凝土工程的施工质量监理

无粘结预应力钢筋混凝土中的无粘结预应力筋由于不需要预留孔道,也不必灌浆、施工简便、快速、造价较低、预应力筋的铺设混凝土的浇筑,预应力筋的张拉,锚固端的处理,分项工程的验收。     

无粘结预应力混凝土板火灾试验构件设计

首先对试验构件的截面参数、无粘结预应力筋的型号及混凝土标号进行了设计,然后分别 用荷载平衡法和规范中的公式对试验简支板构件和连续板构件中的无粘结预应力筋数量进行了 估算,接着对构件中的非预应力筋的用量也进行了估算,最后对设计的构件进行部分项目的验算, 并对两种方法进行了比较,指出了引起两者差别的原因.     

有粘结与无粘结预应力混凝土框架结构抗火性能比较研究

从平面框架结构入手 ,通过试验分析 ,对比研究了有粘结和无粘结预应力混凝土结构在不同温度、不同荷载、不同预应力度及不同张拉应力下的火灾反应。研究了预应力混凝土结构在火灾中的特性 ,提出了提高预应力混凝土结构抗火性能的一些建议。     

浅谈后张无粘结预应力混凝土结构施工技术

介绍了后张无粘结预应力混凝土结构的施工工艺及需重点注意的问题，并分析了其目前存在的不足，指出后张无粘结预应力混凝土大大简化了常规的预应力混凝土施工工艺，必将得到很大的发展。     

无粘结预应力混凝土施工技术

结合工程实例，阐述了无粘结预应力混凝土施工工艺和施工特点，并对其结构预应力筋的下料、制作及张拉方法作了介绍，确定了工艺流程，提出了具体的操作要点。     

无粘结预应力混凝土三跨连续板火灾试验研究

在实现按照ISO标准升温曲线升温的前提下,研究了无粘结预应力混凝土连续板在火灾作用下的火灾行为。试验考察了预应力度、不同跨受火以及负筋长度三种因素,分析结果表明不同跨受火、负筋长度对三跨连续板的破坏机构、挠度变形有决定性的影响,而预应力度对其影响不是十分明显,三种因素都对支反力的重分布有很显著的影响,预应力筋中的预张力在火灾试验过程中经历了先增加,再减小,然后突然被拉断三个阶段,构件的温度场在受火面温度梯度大,背火面小,裂缝的出现和水蒸气的蒸发影响着板内温度场的分布。     

无粘结预应力混凝土梁的非线性分析

以有限元理论为基础,考虑了混凝土和钢筋的材料非线性和几何非线性,利用通用有限元软件ABAQUS建立了无粘结预应力钢筋混凝土梁的全过程分析模型,分析并模拟了梁在三分点荷载作用下加载到破坏的全过程,实例计算表明,该模型具有较好的精度。     

无黏结预应力型钢混凝土框架梁静力性能试验研究及有限元模拟

为研究无黏结预应力型钢混凝土(UPSRC)框架梁的静力性能,对4榀UPSRC框架梁试件进行了竖向静载试验,主要的变化参数为框架梁中普通钢筋用量、型钢用量以及框架柱尺寸。对其裂缝发展、破坏模式、荷载-位移曲线、普通钢筋及型钢应变、无黏结筋应力变化等进行了分析。结果表明：UPSRC框架梁整体呈“梁铰”破坏机制,梁端及跨中出现塑性铰,截面转动能力强;达到极限荷载时,跨中及梁端受拉钢筋均屈服,部分受压钢筋屈服,型钢受拉翼缘基本屈服,受压翼缘则处于弹性工作状态;极限荷载后,UPSRC框架梁仍有较高的承载能力;无黏结筋应力增量与跨中挠度呈良好线性关系,且已有规范计算方法低估了UPSRC构件达到极限状态时无黏结筋的应力增量值;与型钢用量及框架柱截面尺寸相比,改变普通钢筋直径对UPSRC框架梁的极限荷载以及裂缝宽度的影响最为显著。利用ABAQUS有限元软件对试验进行了数值模拟。经分析发现,该模型可较好地模拟竖向荷载作用下UPSRC框架梁的力学性能。     

无粘结与有粘结预应力混凝土结构抗震性能对比

本文通过分析比较国内外关于无粘结与有粘结预应力混凝土结构的研究资料,讨论二者在强度、延性、耗能能力和刚度等抗震性能方面的区别,结合我国现行的规范,提出无粘结预应力混凝土结构在抗震区的应用的若干注意事项。     

火灾下钢筋混凝土框架结构的全过程分析

通过对钢筋混凝土框架结构火灾环境模拟,分析了框架结构内部的温度场变化过程,并对火灾下框架结构的力学性能进行了全过程分析,真正实现了框架结构火灾反应的全过程分析,为框架的抗火设计提供理论依据。     

无粘结预应力在现浇钢筋混凝土屋面板中应用

以三维商业广场无粘结预应力现浇混凝土屋盖为实例,详细阐述了无粘结预应力的施工条件及施工机械配置．施工工艺及施工工艺流程,施工技术要点及施工质量保证措施,为同类工程施工积累了经验。     

确保无粕结预应力混凝土锚后张拉力的措施

介绍了无粘结预应力混凝土结构技术规程的内容,结合近年来在无粘结预应力施工中的实践经验,提出了在各施工阶段应如何有效地控制无粘结预应力钢绞线锚后实际应力的方法。     

两跨无粘结预应力混凝土连续板抗火性能试验与分析

完成了9块两跨无粘结预应力混凝土连续单向板抗火试验。通过布置于试验板内的热电偶,获得了试验板截面的温度场分布。通过布置于无粘结筋锚固端的力传感器和试验板上的位移传感器,获得了试验板中无粘结筋应力和试验板新增变形在火灾下的变化过程。通过布置于各试验板边支座上的压力传感器,获得了两跨连续板支座反力在火灾下的变化过程。受火过程中试验板背火面经历了水分溢出、水蒸气形成和发展、溢出水干涸及水蒸气消失的过程。基于不同试件不同时刻的无粘结钢丝应力实测值、边支座反力实测值、跨中新增变形实测值,拟合出了考虑各关键参数影响的火灾下两跨连续板中无粘结钢丝应力计算公式、边支座反力计算公式和跨中新增变形计算公式。针对在抗火试验中有4块试验板板顶负弯矩的钢筋截断处出现了贯穿裂缝的现象,提出了火灾下两跨连续板中支座两侧负弯矩钢筋的截断建议。