TP347HFG/12Cr1MoVG异种钢焊接接头开裂原因

某大型电站锅炉屏式过热器TP347HFG/12Cr1MoVG异种钢钨极气体保护全氩弧焊接接头服役1.5×10⁴ h后频繁发生开裂泄漏。利用宏观观察、金相检验、扫描电镜分析及力学性能测试等方法对该过热器TP347HFG/12Cr1MoVG异种钢接头进行开裂原因分析。结果表明：异种钢接头焊接工艺不当,导致了12Cr1MoVG侧熔合线镍基填充金属与母材未有效熔合,使TP347HFG/12Cr1MoVG异种钢接头发生早期开裂失效。     

某锅炉屏式过热器异种钢焊接接头断裂原因

某亚临界电站锅炉屏式过热器异种钢焊接接头在运行过程中发生断裂。通过宏观观察、化学成分分析、力学性能试验、金相检验、微观分析等方法,对该异种钢焊接接头的断裂原因进行了分析。结果表明:屏式过热器接头两边母材蠕变强度差较大引起了该异种钢焊接接头的早期失效,同时焊接质量及成形不佳,焊接接头受到膨胀热应力、焊接残余应力、温度波动热疲劳等因素影响加速了此过程,最终导致该异种钢焊接接头断裂。     

降低锅炉屏式过热器壁温

本文简要介绍了华电国际邹县发电厂自从改造了低氮燃烧器以来,通过对锅炉屏式过热器壁温超温的情况进行分析,根据实际情况,找出了锅炉屏式过热器壁温超温多的原因,并对超温的问题进行了分析,并找到了一些调整手段,对于火力发电厂安全生产提供了一些调整方法。     

亚临界锅炉屏式过热器的安全性分析

本文分析了亚临界锅炉屏式过热器的壁温特性。当机组满负荷运行时,改变磨煤机的组合,投、停高压加热器和吹灰器等对屏式过热器壁温的影响较小;当机组负荷降低时,屏式过热器壁温有升高的趋势。若以原设计的炉外壁温测点为依据,屏式过热器的报警温度分别为505℃和528℃。研究结果对屏式过热器的安全运行具有一定的指导意义。     

安全阀配对法兰焊口裂纹产生原因分析

某集气装置原料气放空安全阀配对法兰焊口处出现裂纹,通过宏观以及微观检验、化学成分分析、力学性能测试等方法对裂纹产生的原因进行了分析。结果表明：该裂纹为硫化物应力腐蚀开裂所致,焊接工艺不当或焊后冷却速度过快导致焊接接头区域出现硫化物应力腐蚀开裂敏感性组织是该焊口产生裂纹的主要原因。     

某电厂300MW锅炉高温过热器管开裂原因分析

某电厂300MW锅炉高温过热器管在进行水压试验时发生开裂,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试、拉伸试验、微观分析、X射线能谱分析等方法,对高温过热器管的开裂原因进行了分析。结果表明:该高温过热器管内壁存在明显的脱碳层和腐蚀坑。脱碳层使得管子耐腐蚀能力降低,并且弯管和焊接处存在残余应力,两者共同作用导致管子发生应力腐蚀直至开裂。     

15CrMo钢过热器管爆管原因分析

某化工厂电站锅炉15CrMo钢过热器管发生爆管造成整套装置非计划停机。采用宏观检查、化学成分分析、金相检验、管壁形貌分析、硬度测试、胀粗量计算等方法,对过热器管爆管原因进行了分析。结果表明:过热器管爆口有长期过热的特征,由于锅炉超负荷运行及氧化层引起过热器管长期过热,造成管材组织劣化、出现蠕变孔洞及显微裂纹,导致过热器管强度降低最终造成爆管。过热器管的失效模式为长期过热引起的高温蠕变开裂。     

热电厂锅炉屏式再热器管开裂原因分析

通过宏观检验、化学成分分析、金相检验和扫描电镜分析,结合现场实际情况,对热电厂锅炉屏式再热器管开裂原因和失效机理进行了分析。结果表明:屏式再热器管出现的横向裂纹是热疲劳和蠕变交互作用造成的沿晶开裂,断面上有疲劳辉纹和蠕变孔洞。导致屏式再热器管热疲劳和蠕变的原因是材料热膨胀系数大产生大的膨胀量、膨胀受阻产生热应力和长期过热。     

300MW亚临界机组锅炉屏式过热器管爆裂原因分析

某锅炉用T91(10Cr9Mo1VNb)钢屏式过热器管在服役8×10~4h后发生爆裂。通过宏观分析、金相检验、硬度测试、扫描电镜及能谱分析,对其爆裂原因进行了分析。结果表明:由于过热器管长时过热首先产生局部鼓包,弯头处不断变形并达到蠕变断裂强度后产生爆裂,先断裂部位为塑性断裂,其余为脆性断裂;该屏式过热器管爆裂的主要原因是长时过热,导致管道组织发生了严重老化和显著蠕变,而弯头处氧化皮堆积使得蒸汽流量减小是导致管道长时过热的主要原因。     

P92钢集箱对接焊缝缺陷分析和修复

随着火力发电机组不断向高参数、大容量和节能环保方向发展,P92钢越来越普遍应用于超超临界机组的主蒸汽管道、锅炉过热器和再热器集箱等关键部件。该文针对某电厂1 000 MW超超临界机组P92钢集箱焊缝存在不同程度超标缺陷的情况,经过对现场各种影响因素分析以及相应的检测检验,找出缺陷产生的原因,提出针对性的修复方案,对焊缝进行彻底的消缺处理,最终返修焊口和后续的P92钢焊口全部合格,使焊接质量得到有效控制。     

某余热发电锅炉低温过热器连接弯头开裂原因

某余热发电锅炉低温过热器连接弯头在运行三个月后发生开裂.采用宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相检验和能谱分析等方法,分析了连接弯头开裂的原因.结果表明:该连接弯头开裂的原因是在锅炉安装后的煮炉过程中,碱液进入过热器,并在连接弯头内表面焊缝处聚集、浓缩,在较高的温度及管道自重、汽水振动、热应力和结构应力的共同等多种应...     

TP304H与12Cr1 MoV锅炉管异种钢的焊接

利用舍夫勒组织图对韶关发电厂SA2 13TP30 4H与 12Cr1MoV异种钢接头可能出现的焊接组织进行了分析 ,制订出了合理的焊接工艺 ,并对锅炉上的SA2 13TP30 4H与 12Cr1MoV钢焊口进行了施焊 ,经 17个月的运行 ,10 4个焊口未出现爆漏现象     

启动循环泵溢流管泄漏原因分析

通过宏观分析、金相检验、扫描电镜及X射线能谱分析、维氏硬度试验等方法,对某电厂启动循环泵溢流管的泄露原因进行了分析。结果表明：该溢流管失效的性质是氯离子导致的不锈钢应力腐蚀开裂;溢流管失效是材料、应力和介质三方面问题联合作用的结果,主要原因是氯化物在溢流管异种钢焊接接头外表面附着和富集。     

某超超临界直流锅炉高温再热器异种钢焊接接头开裂原因分析

某超超临界直流锅炉高温再热器进口管异种钢(T91/HR3C)焊接接头在试运行168h后出现开裂泄漏现象,通过宏观检验、化学成分分析、硬度测试、金相检验、断口分析等方法分析了该焊接接头开裂的原因。结果表明:不当的焊接工艺导致接头T91钢管侧热影响区晶粒粗化和过大的残余应力,在过大残余应力的作用下热影响区产生了Ⅳ型裂纹,并导致焊接接头的开裂泄漏。最后提出相应的防控措施。     

锅炉过热器管弯头开裂失效分析

某12Cr1MoVG钢锅炉在投入使用数月后发现过热器管弯头处发生开裂.采用光学显微镜、显微硬度计、扫描电子显微镜和能谱仪对锅炉过热器管弯头开裂进行了失效分析.结果 表明:过热器管弯头失效的主要原因为碱性环境下的应力腐蚀和氢脆,过热器管弯头在运行过程中局部存在浓缩碱溶液,浓缩碱溶液在高温和水的作用下腐蚀管道内壁并生成微量的氢,氢在残余应力的作用下侵入金属内部并在晶界处聚集引发氢脆,这是造成弯头内壁形成大量沿晶裂纹的根本原因.     

磁屏表面裂纹分析

本文对磁屏外表面的轴向开裂进行了分析。结果表明，该表面开裂为应力腐蚀开裂。其原因是磁屏表面存在较大的切向拉应力，从而在酸洗过程中产生了应力腐蚀开裂。对冲压后的磁屏采用消除应力退火，随后再酸洗，未发生表面轴向开裂。     

核电站安全端焊后熔合线开裂原因

某核电站安全端在异种钢焊接后,其18MnD5低合金母材和E309L不锈钢堆焊层沿熔合线发生开裂。通过宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、金相检验及微观分析等方法对该安全端焊后熔合线的开裂原因进行了分析。结果表明:由于焊接热输入过小,熔池温度不够,冷却速度过快,从而产生了马氏体淬硬组织,使得熔合线处产生应力集中,造成安全端18MnD5低合金母材和E309L不锈钢堆焊层之间发生开裂。同时主裂纹引起了不锈钢焊缝沿晶二次开裂,冷却速度过快加快了二次裂纹的萌生和扩展,从而加速了安全端熔合线的开裂。     

屏式过热器“一管两爆”原因分析及对策

介绍了汕尾电厂1号锅炉屏式过热器在同一时间同一根管上发生两处爆管的事故。通过爆口宏观、化学成分、金相组织、扫描电镜、内窥检查等方法分析,认为导致爆管的原因为异物堵塞造成的长时超温,并提出了相应的解决措施。     

一起电站锅炉二次爆管事故的检验分析

通过对HG410／9．8-LMC18型循环流化床电站锅炉的水冷壁和屏式过热器同时出现爆管事故的检验及事故分析，就此次爆管的原因分析阐述了初步的见解，进而提出了今后的预防措施，仅供同行参考。     

内燃机SAE1144钢凸轮轴冷加工开裂原因

内燃机SAE1144钢凸轮轴在冷加工过程中发生开裂.采用宏观观察、化学成分分析、金相检验和断口分析等方法,分析了该凸轮轴开裂的原因.结果表明:该SAE1144钢凸轮轴开裂属于层状撕裂;在镗孔加工过程中,润滑不良和凸轮轴轴心没有对齐造成车刀切向应力过大,从而在凸轮轴硫化物和铁素体界面处萌生裂纹,钢中存在的长条状硫化物及铁...