内凸筋口琴管连续挤压模具

内凸筋口琴管，是汽车空调的一种新型散热管。具有散热效果好，单位面积小，重量轻等优点，此文介绍了连续挤压内凸筋口琴管模具的设计方法及其模具芯头的冷挤压加工。     

冷拔内螺旋凸筋管凸筋拉缩分析

凸筋拉缩是冷拔内螺旋凸筋管的一个生产难点。本文通过实验,分析了工艺因素对凸筋拉缩的影响,给出了凸筋拉缩的理论计算式,用该计算式可较准确地选择拔制管料。     

D97合金口琴形扁管在不同状态下的组织分析

D97－H112铝合金口琴形扁管是制造全铝－带式汽车空调器的又的新型铝合金材料。论述了采用Conform连续挤压工艺生产D97－H112口琴形扁管工艺过程中，合金在铸轧状态、高温退火状态，H112状态的组织特征，并分别了该合金的强化机理。     

核电主蒸汽超级管道管嘴成形有限元分析

针对核电主蒸汽超级管道管嘴的成形工艺难点:加热工艺、管嘴挤压成形工艺,采用有限元软件ABAQUS分析了影响核电主蒸汽超级管道管嘴成形的主要因素:凸模形状、凸模高度、接触摩擦力和材料温降等。分析结果表明,凸模轮廓直接影响材料的等效塑性应变和管嘴成形尺寸;凸模高度、表面摩擦条件影响管嘴壁厚和高度变化。优化这些影响因素后,进行管嘴一次挤压成形试验,试验结果表明,采用凸形凸模、调整凸模高度、增加润滑条件和降低坯料温降,可以成形出合格的管嘴零件。     

采用Conform连续挤压工艺生产D97—H113DQC5铝合金口琴管

D97－H112铝合金口琴管是制造管－带式汽车空调器所需的原材料,主要论述了采用Comform连续挤压工艺生产D97－H112DQC5铝合金琴管的生产工艺过程及熔炼、铸轧、退火、挤压等主要工艺参数。     

AZ80镁合金锥形件内环筋挤压成形工艺参数研究

镁合金锥形件内环筋通过旋压无法形成高筋。因此,提出斜楔加载整体成形工艺。通过DEFORM-3D软件模拟了AZ80镁合金锥形件内环筋成形过程,采用正交试验法分析了反挤成形过程中挤压温度、挤压速度、分瓣凸模圆角半径对成形过程中最大载荷和平均应变的影响,并对金属流动和等效应变规律进行了分析。结果表明:AZ80镁合金锥形件内环筋的最佳成形温度为410℃,最佳挤压速度为2 mm/s,最佳分瓣凸模圆角半径为55 mm。通过实验,环筋部位填充饱满,零件达到使用要求。     

AZ80镁合金带内筋薄壁壳体挤压新方法

结合镁合金带内筋薄壁壳体结构特点,研究出相应的挤压成形新技术,并设计了相关模具装置。模具凸模采用芯轴与轴套过盈配合,只有在受到一定的轴向力的作用下才会发生相对滑动。凸模芯轴受设备上顶杆力的作用下降后,撑住筒形件内孔,凸模外套对较小面积的筒壁进行挤压,筒壁在较小的挤压力作用下被拔高。采用空心坯料、芯轴挤压成形方法提高了材料的利用率和产品成品率,同时明显降低挤压成形力。试验结果表明,该新方法成形力小,制定的工艺和设计的模具合理可行,所成形零件的力学性能、显微组织和尺寸精度均符合要求,为带内筋薄壁壳体零件塑性成形奠定了理论和实践基础。     

杯形件温挤成形凸模润滑方式的研究

针对杯形件温挤生产中挤压凸模寿命过低这一问题，从分析导致该问题的主要因素入手，对现行工艺中挤压凸模的润滑方式进行了改进，并对改进方式进行了计算机模拟分析和实验验证。结果表明：采用改进润滑方式后，挤压力约降低30％，挤压凸模的温升下降15%左右，从而有效地改善了凸模的工作条件，实现挤压凸模寿命的提高。     

各种产品的焊接

锅炉鳍片管的凸焊工艺 形鳍片管是锅妒制造行业中必要的部件。主要对H形散热片的凸焊工艺进行研究。通过比较分析不同焊接工艺参数对凸焊焊接效果的影响，并根据相关生产标准要求，最终确定了合理的焊接工艺参数，制造出了合格的焊件。图5表5参3     

各种产品的焊接

锅炉鳍片管的凸焊工艺 形鳍片管是锅妒制造行业中必要的部件。主要对H形散热片的凸焊工艺进行研究。通过比较分析不同焊接工艺参数对凸焊焊接效果的影响，并根据相关生产标准要求，最终确定了合理的焊接工艺参数，制造出了合格的焊件。图5表5参3     

半轴套管热挤压成形数值模拟与实验

根据半轴套管零件的特点,确定了热挤压成形工艺方案,采用DEFORM-3D有限元软件对成形过程进行数值模拟,分析坯料在制坯、正挤压和镦粗法兰3个工序中的应变分布、温度场分布和金属流动规律,得到了凸模载荷-行程曲线图;预测成形过程中缺陷产生的可能性,并分析坯料加热温度、凸模挤压速度、模具预热温度3个主要因素对正挤压成形效果的影响。生产验证了该热挤压工艺的可行性,为半轴套管的实际生产工艺的制定提供了参考依据。     

芯棒位置对冷拔内螺旋凸筋管成型的影响

本文借助于有限元分析软件Marc对冷拔内螺旋凸筋管进行了有限元模拟,分析了芯棒与凹模的轴向相对位置对冷拔内螺旋凸筋管成型的影响.     

基于DEFORM-3D的汽车花键轴零件冷挤压工艺参数优化设计

基于有限元模拟技术,应用DEFORM-3D软件对汽车花键轴零件的冷挤压成形过程进行了数值模拟,通过改变工艺参数,分析了凸模运动速度、摩擦系数和凹模锥角对挤压工艺的影响。以成形载荷为评价指标,通过正交试验获得了冷挤压成形最佳工艺参数组合,即正挤压时,凸模速度为12mm·s~(-1),摩擦系数为0.05,凹模锥角为60°;反挤压时凸模速度为12mm·s~(-1),摩擦系数为0.05。根据最佳工艺组合参数,进行了实际生产验证,得到质量合格的制件,为花键类汽车件冷挤压成形工艺的制定提供了参考。     

AZ31镁合金连续挤压过程数值模拟

采用连续挤压方法可以实现AZ31镁合金变形,变形条件是决定AZ31镁合金连续挤压成形的关键因素.利用DEFORM3D软件,模拟AZ31镁合金在250型连续挤压机上生产Φ7mm杆的成形过程,建立AZ31镁合金线连续挤压的刚粘塑性有限元模型,分析了连续挤压成形过程不同阶段的温度,等效应力应变变化.研究表明,变形金属的等效应力最高值出现在压实轮下方;温度最高值出现在型腔内;等效应变最大值出现在模具入口处.模拟结果对生产中制定合适的工艺和工模具的设计起到指导作用.     

微反挤压数值模拟与实验研究

将退火后的T2紫铜圆柱坯料进行常温压缩实验,根据所得应力应变曲线,采用DEFORM-3D模拟杯壁厚度为0.5mm的杯形件的微反挤压成形过程。研究了凸模速度和摩擦系数对材料等效应变分布和凸模载荷的影响。结果表明,凸模速度越大,材料等效应变差值越大,变形越不均匀,但对凸模载荷无明显影响。摩擦系数越大,材料变形越不均匀,且凸模载荷明显增加。根据模拟结果选择合适的工艺参数进行微反挤压实验,实验所得杯形件晶粒变形较均匀,与模拟结果较吻合。     

车用齿轮轴冷挤压成形模拟及反挤压工艺参数优化

针对车用齿轮轴制定了冷挤压成形工艺方案,并对其进行了相应的正、反挤压模具设计。利用Deform-3D进行有限元仿真模拟,对成形件进行等效应变、等效应力、损伤和载荷—行程曲线分析。选取凸模速度、摩擦因数以及凸模锥角3种工艺参数进行正交试验及工艺优化,通过正交试验的方差分析得出摩擦因数对齿轮轴反挤压载荷大小具有显著影响,并得到各参数对成形载荷的影响顺序为:摩擦因数>凸模锥角>凸模速度。最终得到的最优反挤压工艺参数为:凸模速度为25mm/s、摩擦因数为0.10和凸模锥角为25°。优化后反挤压的最大载荷由原来的2.15×10~4 kN减小到1.01×10~4 kN,降低了53个百分点。     

组合形活塞销冷镦挤成形工艺

针对组合形活塞销结构特征和工艺要求,分析该零件的成形难点为:两端圆锥孔的挤压成形和深径比大于2. 5的中心圆孔反挤压。为此,应用DEFORM-2D有限元分析软件对组合形活塞销7工位冷镦挤成形工艺进行数值模拟分析。通过数值模拟分析和工艺方案修订,确定最终的成形工艺方案为:下料-整形-压凹-反挤压-冲孔-第1次挤锥-第2次挤锥,并采用硬质合金YG15制造反挤压凸模,以避免一次反挤压成形时凸模横截面变化处的折断。采用该方案进行工艺实验,实验结果表明:组合形活塞销尺寸满足零件设计要求,无折叠、开裂等锻造缺陷,深孔反挤压凸模使用寿命大于8万件。     

铝质控制器外壳挤压工艺优化(英文)

针对铝合金控制器外壳挤压成形过程中长边端部产生的严重凸耳缺陷,首先采用DEFORM-3D模拟控制器外壳的挤压成形过程。从凸耳形状与尺寸来看,模拟结果与实际的试制产品具有良好一致性;通过模拟发现,金属流速不均是凸耳形成的主要原因。在此基础上,提出一种改进工艺方案,通过在凸模底部增设一组阻尼筋,以改善金属的流动状况。结合正交试验设计方法,以阻尼筋宽度d、阻尼筋厚度t、最长阻尼筋长度L以及该组阻尼筋形成的倾角α作为设计变量,并以挤压后控制器外壳端部高度差△h最小为优化目标,对改进方案进行优化。与试制方案相比,优化后零件端部高度差由原来的14.09mm降低到3.32mm,凸耳缺陷明显得到改善。     

In718合金杯形件等温挤压成形数值模拟

应用有限元法对In718合金的杯形件挤压成形过程进行了数值模拟，着重分析了不同挤压温度和不同凸模形状下的金属流变行为和应力应变分布，对模拟结果进行了对比分析，得出了比较合理的等温挤压工艺参数，为高温合金的生产和实验研究提供了科学的理论依据。     

套筒热挤压工艺与模具设计

给出了套筒零件实用的热挤压工艺和模具结构,论述了模具的工作过程及凹模与凸模设计。该模具通过更换凸、凹模,便可生产不同规格的反挤压杯形挤压件,提高了模具利用率,降低了生产成本。