共查询到20条相似文献,搜索用时 46 毫秒
1.
1.前言1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在目前不锈钢生产中依然占首位、其热处理工艺虽已为人们所熟悉,但其工艺参数仍有一些差异,尤其在连续处理方面还在探索中。由于标准GB1220-84要求热轧奥氏体不锈钢棒材需采用固溶态交货,因此,开发其连续固溶处理工艺势在必行。 相似文献
2.
3.
研究了钨含量及固溶温度对超级双相不锈钢022Cr25Ni7Mo3.5WCuN耐点腐蚀性能的影响。通过化学浸泡失重法和电化学极化曲线法,测试了超级双相不锈钢022Cr25Ni7Mo3.5WCuN耐点腐蚀性能,并运用Thermo Calc热力学计算辅助分析。结果表明,固溶温度对超级双相不锈钢022Cr25Ni7Mo3.5WCuN耐点腐蚀性能影响效果显著,在1 100 ℃时,022Cr25Ni7Mo3.5WCuN 的耐腐蚀性能达到最佳;在理想的固溶条件下,钨元素有助于钝化膜的形成,钨含量的增加使得022Cr25Ni7Mo3.5WCuN的耐腐蚀性能增强,在钨质量分数为1.5%时,022Cr25Ni7Mo3.5WCuN获得最佳耐腐蚀性能,若钨含量继续增加,打破了α和γ两相的平衡,则耐蚀性能降低。 相似文献
4.
利用Gleeble-3800热模拟实验机研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢从糊状区以不同速率冷却到不同温度时的高温力学性能.研究表明,零强度温度(Zero Strength Temperature)和零塑性温度(Zero Ductility Temperature)的温差小于20 ℃,大的冷却速率可以改善1Cr18Ni9Ti不锈钢在1300 ℃以上时的热塑性.凝固收缩和金属液的补缩作用对1Cr18Ni9Ti钢的高温力学性能有很大影响,随着固相率的升高,材料在拉伸破坏时由沿晶断裂转变为穿晶断裂方式. 相似文献
5.
从成分和组织稳定性,探讨了冷变形(0%~80%)及1000~1090℃固溶处理对0Cr18Ni12与0Cr16Ni14奥氏体不锈钢组织及磁性能的影响。结果表明:0Cr18Ni12与0Cr16Ni14不锈钢奥氏体稳定性优于SUS304,其中0Cr16Ni14奥氏体稳定性最佳;0Cr18Ni12与0Cr16Ni14不锈钢冷变形过程中均产生形变马氏体,0Cr16Ni14冷变形过程中相对磁导率始终保持在1.010以下,0Cr18Ni12形变马氏体比例最大可达3.5%,相对磁导率增大至1.353,经固溶热处理后,相对磁导率可控制在1.010以下;结合现场生产条件,制定出两种奥氏体不锈钢的固溶处理工艺为1060℃每毫米保温80s。 相似文献
6.
稳定化处理,是把含有稳定化元素(Ti、Nb、Ta)的18—8型钢加热到900℃左右,使碳化铬溶解,而溶解了的碳和钛(或Nb、Ta)化合成稳定的碳化物,不再有机会在晶间沉淀为碳化铬。从而改进耐蚀性的操作。稳定化处理在五十年代初国外已广泛使用。六十年代国内开始用于生产。但和可控气氛处理一样,机械行业走在了前面。冶金厂仅上钢三厂中板车间采用,该厂的1Cr18Ni9Ti中板全部以直接稳定化处理交货。在制定YB541—70和YB542—70两个标准的时候,有人提出将稳定化处理纳入标准,但未得到支持。 相似文献
7.
8.
本文详细阐述了OCr18Ni9不锈钢的各种特性,制订了合理的加热、轧制、固溶处理工艺.使钢板的性能满足技术条件要求,并对采用控轧控冷工艺代替固溶处理工艺进行了试验,取得了和固溶处理同样的效果. 相似文献
9.
10.
实验用022Cr24Ni17Mo5Mn6NbN超级奥氏体不锈钢(/%:0.028C,0.33Si,6.21 Mn,24.93Cr,17.03Ni,4.24Mo,0.45N)采用1 t非真空感应+电渣重熔的工艺冶炼,Φ360 mm电渣锭经锻造开坯后轧制为Φ40mm棒材研究了热轧态(终轧1 000℃,水冷)和经1 070~1 180℃固溶后钢的组织、点腐蚀性能和力学性能实验结果表明,随固溶温度的升高,该钢品粒逐渐长大,强度降低,塑性增加,耐点腐蚀性能得到改善。采用1 120℃进行固溶,该钢可以获得均匀的组织、优异的点腐蚀性能和良好的综合力学性能。 相似文献
11.
含氯废塑料在喷入高炉前必须经过脱氯处理,在脱氯过程中会产生大量的HCI气体,而HCl具有很强的腐蚀性。对(00Cr17Ni14Mo3(316L),0Cr18Ni9Ti(321),1Cr18Ni9(302))奥氏体不锈钢和紫铜4种金属材料及Al2O3陶瓷进行抗HCl气体腐蚀实验。实验结果表明,在4种金属材料中316L不锈钢的抗HCl气体的腐蚀性能最好,Al2O3陶瓷具有良好的抗HCl气体腐蚀性和抗热震性,完全符合含氯废塑料脱氯反应器内衬材质性能要求。 相似文献
12.
试验用316LN钢(/%:0.015C、0.65Si、0.90Mn、17.3Cr、12.8 Ni、2.6Mo、0.018~0.200N)由50 kg真空感应炉冶炼,破真空后加入氮化铬铁,铸锭锻成Φ20 mm棒材和热轧成4 mm板材,并分别经1 100℃30 min和10min水淬固溶处理。研究结果表明,316LN不锈钢每增加0.010%的氮,抗拉强度提高9 MPa,屈服强度提高7 MPa;伸长率降低0.55%,氮含量对断面收缩率没有影响,约保持在72.5%;氮强烈提高316LN不锈钢的耐点腐蚀性能,每增加0.010%的氮,其点蚀击穿电位提高7 mV;添加适宜的氮(0.079%N),可以改善316LN不锈钢的耐晶间腐蚀性能,过高的氮含量(超过0.120%N)对晶间腐蚀性能有害。 相似文献
13.
研究了00Cr13Ni7Co5Mo4Ti马氏体时效不锈钢(/%:0.009C、13.28Cr、7.37Ni、5.36Co、3.59Mo、0.66Ti)经4次860℃15 min水冷循环处理的细化晶粒工艺对力学性能的影响。以1 100℃1 h固溶处理的组织为原始组织,经3~4次循环相变处理后,马氏体时效不锈钢的晶粒尺寸由180μm细化至10μm的细小等轴晶粒。与传统1 100℃1 h固溶+450℃9 h时效工艺相比,经1 100℃1 h固溶+860℃15 min水冷α′↔γ循环相变+450℃9 h时效的钢的屈服强度σ0.2由1 420 MPa提高至1 560 MPa,伸长率δ由12.6%提高至14.9%。 相似文献
14.
本文汇集了主要合金元素在Cr-Ni奥氏体不锈钢的作用、扼要介绍了典型Cr-Ni不锈钢的物理、力学、冷成型和耐蚀性。事实上,超低碳奥氏体不锈钢00Cr18Ni10和00Cr18Ni14Mo2(304L和316L)的耐蚀性和冷成型性能显著优于Ti稳定化的奥氏体不锈钢。鉴于这种状况,建议在腐蚀环境中,应该使用超低碳Cr-Ni奥氏体不锈钢(304L)代替目前广泛使用的Ti稳定化不锈钢(321)。 相似文献
15.
16.
17.
18.
1Cr18Ni9Ti不锈钢是奥氏体不锈钢,本文主要阐述通过控制温度和变形量在热加工中的应用,来解决其在热加工中易出现的两个问题:铁素体超标和探伤粗晶。 相似文献
19.
A3钢与奥氏体不锈钢冷轧复合板的固溶氮化 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了 A 3钢与 1Cr18Ni9Ti钢冷轧复合板的再结晶退火工艺及固溶氮化工艺。实践表明 ,用氨分解气作为保护气氛的再结晶退火使复合板不锈钢一侧发生氮化 ,致使塑性下降 ,冷弯 90°时发生断裂。若将复合板在一定压力下的氮气中进行 10 5 0℃× 2 h固溶氮化后空冷 ,可恢复其塑性同时增加不锈钢的抗点蚀性。 X射线衍射分析表明 :不锈钢一侧发生了固溶氮化。 相似文献