G115Cr14Mo4V和8Cr4Mo4V淬回火工艺及性能研究

采用不同淬回火工艺对高温不锈轴承钢G115Cr14Mo4V和高温轴承钢8Cr4Mo4V进行热处理,观察两者的显微组织,检测淬火、回火后的硬度和残余奥氏体含量,并对高温硬度、冲击功和滚动接触疲劳寿命进行测试。结果表明：淬回火后G115Cr14Mo4V钢的室温硬度稍高于8Cr4Mo4V钢,两者的残余奥氏体含量都可控制在3%以内;在高温硬度和滚动接触疲劳额定寿命L10方面,G115Cr14Mo4V钢优于8Cr4Mo4V钢;在冲击功方面,8Cr4Mo4V钢优于G115Cr14Mo4V钢。     

10Cr4Ni4Mo4V钢高温性能的试验分析

对10Cr4Ni4Mo4V钢的部分高温性能进行了试验分析。结果表明,10Cr4Ni4Mo4V钢具有良好的高温硬度和高温冲击韧性,且高温接触疲劳寿命也高于Cr4Mo4V。附图6幅,表4个。     

Cr4Mo4V钢激光微精处理的试验分析

轴承零件(套圈及滚子)在激光微精处理后所产生的影响因轴承材料的不同而异。普通轴承钢GCr15在激光微精处理后虽能产生有利于润滑的微凸体,但在微凸体与基体之间存在一弱化过渡区;而Cr4Mo4V在微精处理后既能产生高硬度的微凸体,又不存在弱化的回火过渡区。因此,该材料在微精处理后既有较高的高温疲劳强度,又有较好的润滑性能,这为提高航空发动机主轴承使用寿命提供了有益的途径。附图6幅,参考文献4篇。     

Cr4Mo4V钢热处理工艺对残余奥氏体量的影响

经对Cr4Mo4V钢进行热处理工艺试验，分析工艺参数对残余奥氏体量的影响，优化了热处理工艺参数，使Cr4Mo4V钢残余奥氏体量控制在5％以内，保证了热处理质量及尺寸稳定性。     

W12Mo3Cr4V3N钢的机械性能

研究了W12Mo3Cr4V3N超硬型高速钢(即“V 3 N”钢)的静弯曲和冲击(夏氏、无缺口)性能与热处理工艺方法和参数之间的关系。用硬度-强度和硬度-静弯或冲击功的配合水平衡量工艺的合理性。当硬度要求为HRC 62以上时,应采用二次硬化(560℃回火)工艺。“低淬低回”仅在硬度要求HRC62以下时才适用。当要求HRC 69或更高时,可采用冷处理,使达到超高硬度时脆化程度最小。贝氏体等温处理和正常淬火后的中温(350℃左右)回火并不是提高综合性能的有效方法。测定了不同温度回火后的弹性模量,发现在二次硬化初期(500—520℃回火)有一个E 值最低区间。最后,给出了工业电弧炉生产的V 3 N 钢的硬度和强度、韧性范围。     

Cr4Mo4V钢滚道表面缺陷对接触疲劳寿命的影响

通过对预制出缺陷的Cr4Mo4V钢制推力片试样进行接触疲劳寿命的测试,研究轴承滚道面存在的缺陷对其寿命的影响。结果表明,滚道上存在的表面缺陷会显著缩短其使用寿命,并且发现,在缺陷处的疲劳剥落大都发生在滚动体运行的出口边附近。     

Cr4Mo4V钢制滚子的时效工艺

介绍了滚子的一般加工工艺和热处理工艺,对比在自然时效和人工时效下的磨削应力释放效果,优化人工时效工艺参数,有效保证了滚子的批直径变动量.     

CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能比较

比较了CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能。试验表明,在相同淬火温度下,CW6Mo5Cr4V2淬回火硬度和红硬性明显高于W6Mo5Cr4V2,淬火晶粒比W6Mo5Cr4V2粗,冲击功比W6Mo5Cr4V2低。CW6Mo5Cr4V2在1160-1200℃淬火可获得优良的综合机械性能。在1220℃以上淬火,CW6Mo5Cr4V2过热倾向显著,冲击功急剧下降。碳和钨钼含量的变化对CW6Mo5Cr4V2淬火温度的影响很大。要使CW6Mo5Cr4V2淬火易于控制,必须收窄CW6Mo5Cr4V2主要成分范围。CW6Mo5Cr4V2较适合于切削速度较高的刀具。     

Cr4Mo4V钢球淬火产生混晶组织的原因与消除措施

分析了Cr4Mo4V钢球淬火产生混晶组织的原因及其影响,通过试验探讨了其消除方法.结果表明,Cr4Mo4V钢球中超标的混晶组织经过预处理后再重新进行淬、回火,可有效消除混晶组织,提高钢球的压碎载荷值.     

9/16"HCr4Mo4V钢球冲压工艺改进

针对特殊材料钢球热冲压生产率、材料利用率低的缺点，将热冲压改为冷冲压，克服了上述缺点，效果良好。     

在脉冲电场中W6Mo5Cr4V2钢球化退火工艺

研究高速钢 (W 6Mo5Cr4V2 )在脉冲电场作用下球化退火的新工艺。试验结果表明 ,在保证得到良好球状珠光体组织和均匀球状碳化物的同时 ,可以降低加热及等温温度 ,又可缩短高速钢球化退火的保温时间     

30Cr1Mo1V转子钢蠕变行为的实验研究

对30Cr1Mo1V转子钢三种不同组织在恒温恒应力条件下蠕变行为的实验研究发现,恒温条件下蠕变速率的对数与应力成线性关系,并且该线性关系的斜率随温度增加而增加;在相同温度应力条件下,珠光体组织的蠕变速率最大,马氏体原始组织次之,而奥氏体组织最小。在研究实验材料的蠕变行为后发现,其蠕变速率可用新的数学模型εc=A0sinh(B0Tnσ)来描述,其中A0、B0、n为材料常数。不同原始组织材料的A0、B0、n值可根据实验数据用拟合方法获得。实验结果表明,该模型能很好地反映本实验所获得的蠕变规律。     

Cr4Mo4V轴承钢金属离子注入抗磨损、抗腐蚀性能研究

在氮气气氛环境下,采用金属等离子体浸没离子注入与沉积(MePIIID)工艺对Cr4Mo4V轴承钢表面进行强化处理,在高能钛离子轰击下,明显提高了Cr4Mo4V轴承钢近表层的抗磨损、抗腐蚀性能,最佳处理试件与未处理试件相比,摩擦系数由0.7～0.8降低到0.2～0.3之间。腐蚀电流密度减小了97%,腐蚀电阻增加近40倍,为轴承钢材料表面强化提供了一种新颖的改性方法。     

W4Mo3Cr4V高速钢稀土多元共渗层的性能

利用稀土多元共渗工艺将碳、氮、氧、硫、硼、稀土元素同时渗入W4Mo3Cr4V高速钢表面,研究了多元共渗层的硬度、耐磨性能及表面残余应力等。结果表明:多元共渗层由化合物层(主要为氧化物、硫化物和碳化物)和扩散层组成;共渗层显微硬度最高达1 150 HV左右;多元共渗层较钢表面的摩擦因数大幅降低,耐磨性能提高,其表面产生了较高的残余压应力,有利于提高材料的疲劳性能。     

4Cr14Ni14W2Mo耐热钢的热力学分析与改性研究

为研究碳化物的类型、数量和分布对4Cr14N i14W 2Mo耐热钢使用性能的影响,采用Thermo-Calc软件分析该钢在不同温度下各平衡相数量、组成与钢中W、Mo含量之间的定量关系。计算结果表明,此钢中的碳化物在1135℃几乎完全固溶,在750℃时效析出量达最大;适当提高W、Mo含量,即当Mo(%)+0.7W(%)≥5.0时,可使钢在时效处理后其晶界上形成颗粒状M6C碳化物,减少沿晶界析出的M23C6碳化物,从而就能减少渗氮层剥落倾向。上述分析结果与文献所得的经验数据基本吻合,对该钢的改性有一定的理论指导作用。     

W6Mo5Cr4V2插齿刀毛坯的胎模锻造

高速钢具有很高的耐热性能,在高温下强度高,变形抗力大,增加了锻造成形的难度。目前,国内齿轮切削刀具大多采用W6Mo5C14V2高速钢材料制成,材料锻造主要以改善刀具毛坯碳化偏析程度为主。本文通过实验研究,提出了在保证W6Mo5Cr4V2高速钢合格碳化物等级的前提下对刀具毛坯进行胎模锻造成形的方法。     

W6Mo5Cr4V2钢轴承环冷轧芯辊的疲劳断裂与寿命分析

检测W6Mo5Cr4V2钢冷轧芯辊断口的宏观与微观形貌以及芯辊的表面质量与显微组织,并对芯辊的疲劳寿命进行理论分析.结果表明,低寿命冷轧芯辊的疲劳断裂源主要是表面缺陷,高寿命冷轧芯辊的疲劳断裂源主要是亚表层缺陷.冷轧芯辊的表面缺陷减少了疲劳裂纹萌生阶段的寿命,是导致芯辊过早疲劳断裂的主要原因,其对芯辊疲劳寿命的影响程度超过显微组织的影响程度,延长冷轧芯辊疲劳裂纹的萌生寿命是增加芯辊总寿命的主要方向.冷轧芯辊疲劳寿命的分布集中在两个不同的区域.