用MDT压降流度计算地层渗透率的新方法

常规地层流体取样的实验室PVT分析可以提供流体的粘度数据,但是取样及分析的成本较高。MDT流体取样可用于实验室的PVT分析,但是MDT井场作业和实验室的PVT分析之间存在时间差,因此,测试公司在MDT测试成果图上只给出了压降流度(K/μ)。根据泥浆滤液粘度和岩心分析数据,中提出了2种与MDT井场作业期同步的MDT压降流度与地层渗透率转换方法,即泥浆滤液粘度转换法和岩心分析数据转换法,并且在渤海地区进行了实际应用。对比分析表明,在裸眼井MDT测试的一般情况下,流入取样器的流体是泥浆滤液,应用泥浆滤液粘度转换法可以确定储层在真实条件下的渗透率;而在数据样本点满足统计要求的前提下,应用岩心分析数据转换法所求解的MDT渗透率相当于储层在理想条件下的渗透率;这两种方法所确定的渗透率的差异,指示了地层渗滤性能可能改善的潜力。     

压裂地层的流体流动模式研究与应用

压裂增产增注的主要理论依据之一是地层流体的双线性流动模式。但是研究发现,多数情况下的实际流动状况和理论模式之间存在较大的差别。为此需要对传统的压裂方案优化原则和效果分析方法进行相应的调整。通过数值模拟研究压后生产中缝内流体流量分布规律,得到不同条件的低渗透地层压裂后流体的实际流动模式。在此基础上,对完井方式、压裂优化原则和油层保护等问题进行分析探讨,提出了新的观点。结果表明低渗透地层压裂后流体的实际流动模式为介于径向流与双线性流之间的复合流动模式。随着渗透率的增大,径向流成分增多,双线性流成分减少。裸眼完井方式压裂效果明显好于套管射孔压裂效果。对不同低渗透地层应该采取不 同的压裂优化原则,对于超低渗透和部分特低渗透地层,应尽量实现较大的缝长规模;对常规低渗透和中低渗透地层,应追求较高的无量纲裂缝导流能力。该结果通过现场试验井例加以验证,对压裂相关的理论研究和现场应用具有一定的参考借鉴意义。     

用MDT压降流度计算地层渗透率的新方法

常规地层流体取样的实验室PVT分析可以提供流体的粘度数据 ,但是取样及分析的成本较高。MDT流体取样可用于实验室的PVT分析 ,但是MDT井场作业和实验室的PVT分析之间存在时间差 ,因此 ,测试公司在MDT测试成果图上只给出了压降流度 (K/μ)。根据泥浆滤液粘度和岩心分析数据 ,文中提出了 2种与MDT井场作业期同步的MDT压降流度与地层渗透率转换方法 ,即泥浆滤液粘度转换法和岩心分析数据转换法 ,并且在渤海地区进行了实际应用。对比分析表明 ,在裸眼井MDT测试的一般情况下 ,流入取样器的流体是泥浆滤液 ,应用泥浆滤液粘度转换法可以确定储层在真实条件下的渗透率 ;而在数据样本点满足统计要求的前提下 ,应用岩心分析数据转换法所求解的MDT渗透率相当于储层在理想条件下的渗透率 ;这两种方法所确定的渗透率的差异 ,指示了地层渗滤性能可能改善的潜力     

多薄层特低渗透滩坝砂油藏CO2驱层系组合优化

为了解决特低渗透滩坝砂油藏CO_2驱纵向驱替不均衡的问题,利用油藏数值模拟方法分析了储层渗透率、地层原油黏度、含油饱和度和油层厚度等因素对层系组合的影响,并利用正交试验方法确定各因素的影响程度从大至小依次为:原油黏度、含油饱和度、储层渗透率、油层厚度。通过公式推导和油藏数值模拟方法,建立了考虑含油饱和度、原油黏度和储层渗透率等3个主控因素以及启动压力梯度和压裂影响的综合有效流度作为层系组合的表征指标。基于油藏数值模拟技术,确定了不同注采压差下的综合有效流度的界限值,随着注采压差的增大,界限值逐渐减小。依据各油层的综合有效流度值,采用K-means聚类方法实现层系组合自动划分。将研究成果应用到胜利油区正理庄油田高89区沙四段,结果显示将层系划分为3套时的采出程度提高了2.25%。     

基于叠前地震数据的流度属性计算方法

虽然从叠后地震资料的低频信息中提取流体流度属性进行储层预测和流体识别已经有了较好的应用效果,但是叠前地震资料相对叠后地震资料包含有更多关于储层和流体的信息,为了利用叠前地震资料中更多关于储层和流体的信息,将频散AVO分析与流体流度计算方法相结合,建立了流体流度与地震波入射角的关系,进一步推导了基于同步挤压广义S变换(SGST)的叠前流体流度预测方法,从而提取叠前地震资料中流体流度信息,并将其定义为叠前流体流度属性。建立AVO理论模型,计算了碳酸盐岩储层分别含水与含油时的叠前流体流度,证实了利用角道集振幅变化信息得到的叠前流度值变化更加明显;同时,对比不同时频分析方法对于流度计算精度存在的差异,验证了本文方法的理论有效性。将该方法应用于塔里木盆地某实际地震资料,并对比了叠前流度方法与叠后流度方法的应用结果,发现：叠后流度方法得到的流度属性虽然能够得到相对的流度值大小,但是很大程度上需要通过已钻井资料进行流度值门槛值标定,从而达到区分流体性质的目的;而叠前流度方法可通过流度变化正负值来直接确定流体性质。因此,叠前流度方法相对而言可以更好地预测流体性质。     

低渗透油藏启动压力梯度实验研究

随着低渗透油藏的开发,启动压力梯度对开发有不可忽视的影响,它是流体边界层性质异常和流体塑性的综合表现形式.选取青海某油田低渗透油藏天然岩心,根据实验数据拟合结果,分别比较了各渗流方程的准确性.结果表明,幂函数和二次多项式的拟合结果最佳.根据所得启动压力梯度,分别讨论了启动压力梯度与渗透率、流体粘度、流度的关系.研究表明,低渗透油藏启动压力梯度与渗透率、流度成反比,与流体粘度成正比,并且与渗透率和流度之间有较好的乘幂关系.从高才尼-卡尔曼公式出发,得出了启动压力梯度与岩石孔隙度、孔道半径成反比,与流体粘度、孔道迂曲度、比面成正比.从推导的公式可知,岩石孔道半径和迂曲度对启动压力梯度的影响比孔隙度和流体粘度大.该研究成果对油田生产现场减小启动压力,降低渗流阻力有着一定的指导意义.     

稠油电磁热采方法

引言电磁法虽然在国外早已进行试验和应用，但在我国，该研究工作还处于起步阶段。我国有丰富的稠油资源，其中很多稠油油藏可以利用现有热采技术，如蒸汽吞吐、蒸汽驱等进行开采。但是，有些稠油油藏由于埋藏过深，含有膨胀粘土层、油层薄、原油粘度过高等原因，不能采用蒸汽吞吐或蒸汽驱进行开采。而蒸汽吞吐和蒸汽驱都要向油层内注人热流体，存在着注人流体在油层内的移动难以控制，流体的流度比差，波及系数低等一系列问题。电磁热采技术是通过电磁能在油层中传播进行加热的，不需要注人流体，可以克服上述困难。电磁加热不仅发生在油井…     

胜利油区稠油非达西渗流启动压力梯度研究

通过对胜利油区稠油油藏不同原油粘度、不同渗透率、不同温度条件下的岩心进行渗流实验,研究了稠油在多孔介质下的渗流特征和规律。结果表明,稠油在多孔介质下表现为具有一定启动压力梯度的非达西渗流;其中,普通稠油表现为拟塑性渗流特征,特、超稠油表现为膨胀性流体渗流特征。对稠油非达西渗流特征及影响因素进行了研究,提出了计算稠油启动压力梯度的公式。稠油渗流的启动压力梯度受储层渗透率、加热温度、地层原油粘度及沥青质含量影响,储层渗透率越大、油层加热温度越高、原油粘度越低、沥青质含量越低,其启动压力梯度越小。     

利用小型压裂测试确定储层渗透率

渗透率在油气藏水力压裂设计中是很重要的参数,特别是在新区块或低渗透油藏,水力压裂设计需要渗透率等参数,这些参数的准确程度直接影响压裂施工的效果。利用小型压裂裂缝闭合后的压降数据能够更准确地求取储层渗透率,这对提高压裂效果以及增加对油气田的认识都有很重要的意义。本文利用裂缝闭合后的压降数据,通过把小型测试压裂分析与试井分析理论及油气渗流理论结合起来,建立了裂缝闭合后压力分析的线性流和径向流数学模型,提出了裂缝闭合后压力分析求取渗透率的新方法,较为快速准确地确定油层渗透率。通过实例计算表明,求取的渗透率更接近油层实际,说明该方法简单可靠,有较大的实用性。     

低渗透应力敏感性油藏的合理开发

针对低渗透油藏开发效果难以达到预期的现象,通过采用变流体压力应力敏感实验方法,保持围压不变对某低渗透油藏的岩心在不同流体压力下的渗透率进行测试。研究结果表明:随着流体压力的减小,岩心渗透率逐渐降低,但减小幅度趋于平缓;岩石渗透率越低,应力敏感性越强,流体压力恢复后,岩心渗透率并不能恢复到原来水平,其原因是低渗透岩石应力敏感性是不可逆的。利用径向渗流理论,结合应力敏感性对渗透率的影响,建立新的油井产能方程,计算出地层压力变化对单井产能的影响。在保持生产压差为4 MPa不变的前提下,地层压力下降5MPa,单井的产能降低10%~30%,储层渗透率越低,降幅越大。为使低渗透应力敏感性油藏得到合理高效的开发,储层在进行压裂、射孔和作业过程中需注意油层保护;在开采过程中需观察井底流压的变化,维持合理的生产压差;当油井产油量明显下降后,适时对近井地带储层进行酸化,增大近井地带的渗透率。     

测井资料在油层保护中的应用

油层损害的原因,主要是外来流体与地层流体不配伍或配伍性差而引起储层敏感性发作,导致固相颗粒堵塞岩石孔道以及使岩石性质和油层流体性质发生改变。而油层损害程度取决于油层岩石和流体特性以及钻井、完井、强化措施、采油生产方式等工序的设计和实施的合理性。在正常的地质条件下,油气藏储层的渗透率高和连通性也好,但地层受到损害后,如钻井泥浆侵入、射孔、长期注水的水质差等因素,致使地层的渗透率和连通性都受到影响。地层受到损害而影响油田开发是无疑的,因此,应用测井资料及早发现油层损害情况,对油田科学合理开发必定会有积极的作用。     

针对高凝油油藏的自生热压裂技术

为了提高高凝油油藏的压裂施工效果,必须避免注入地层的冷流体引起井底周围的原油冷却,导致原油析蜡或凝固,从而降低裂缝的导流能力。为解决这一问题,研究采用自生热压裂技术,利用生热剂发生化学反应放出的热量,以加热压裂液和油层的近井地带,保证压裂液在进入裂缝后不会对油层速成“冷伤害”,达到提高裂缝渗流能力,增加油井产能的目的。文中探讨了自生热压裂的压裂、生热机理,生热剂的反应动力学特征,影响自生热速度的因食,自生热压裂液的配方研究,压裂施工工艺等。     

无损害黏弹性表面活性剂基流体在酸化压裂中的成功应用

无损害黏弹性表面活性剂基流体在墨西哥维拉克鲁斯盆地酸化压裂中应用获得成功。维拉克鲁斯盆地大多数碳酸盐岩地层完井的油井渗透率都很低，并且有很多射孔层段。这些地层的自然渗透率和油藏压力差别很大，生产层的损害分布也不均衡，因而在整个射孔层段进行有效的酸化压裂作业具有很大困难，只能使用特另一l的压裂液以及有效的驱替方法。     

低剪切流量控制阀的设计问题

三次采油聚合物3区是油田开发后期提高原油采收率的主要措施之一，该工艺是将具有一定浓度的聚合物溶液注入地层，有效地增加3区替水的粘度，降低水的流度，从而大大降低油水的流度比，以减缓指进现象，改善油层及微观孔隙结构的非均质状况，缓解窜流、绕流等现象，增加3区替水的波及体积。达到提高原油采收率的目的，起决定     

利用小型压裂测试确定储层渗透率

渗透率在油气藏水力压裂设计中是很重要的参数，特别是在新区块或低渗透油藏，水力压裂设计需要渗透率等参数，这些参数的准确程度直接影响压裂施工的效果。利用小型压裂裂缝闭合后的压降数据能够更准确地求取储层渗透率，这对提高压裂效果以及增加对油气田的认识都有很重要的意义。本文利用裂缝闭合后的压降数据，通过把小型测试压裂分析与试井分析理论及油气渗流理论结合起来，建立了裂缝闭合后压力分析的线性流和径向流数学模型，提出了裂缝闭合后压力分析求取渗透率的新方法，较为快速准确地确定油层渗透率。通过实例计算表明，求取的渗透率更接近油层实际，说明该方法简单可靠，有较大的实用性。     

地层内声波传播距离理论研究

通过声学、流体力学、机械振动及油层物理学等相关知识,建立了声波在粘性媒质中的一维波动方程,并求出其理论解。在此基础上编制相关软件,模拟出了声波在多孔介质中随着振动频率、流体粘度、岩石孔隙度和渗透率等参数变化时的传播深度,得出声波在地层内渗入深度随着振动频率、流体粘度和岩石孔隙度的增加而减小,随着岩石渗透率的增加而增大的结论。     

低渗透岩心中油水两相渗流启动压力梯度试验

低渗透储层的孔隙变尺度和微尺度效应使得其中流体流动更加复杂化,主要表现为非线性渗流特征和存在启动压力梯度。对胜利油田桩74断块东营组油层26块低渗透岩心进行室内渗流试验,分别测定了岩心油单相和油水两相的启动压力梯度,结果表明,在油单相渗流过程中,随着流度增大,启动压力梯度逐渐减小,当驱替流体流度增大到一定值后变化平稳,油层流度对启动压力梯度的大小影响非常显著;不同初始含水饱和度的两相最小启动压力梯度与流度均呈幂指数关系;随含水饱和度的增加,启动压力梯度逐渐减小。通过对油水混合流体黏度进行饱和度加权,建立了统一的启动压力梯度试验模型,模型适用于单相和油水两相流渗流,具有较好的自适应性。     

CO2泡沫压裂液在裂缝中的两相流动研究

CO2泡沫压裂液具有油层伤害低、滤失量小、返排能力强等特点，不仅能在高渗透地层压裂中应用，在低渗透油气田的开发中也起到了关键性的作用。通过矩形裂缝实验系统研究了不同流体特性、不同流速、不同泡沫干度条件下CO2泡沫压裂液的两相流阻力特性，提出了两相流阻力的泡沫干度修正系数。在低粘度下，CO2泡沫压裂液在矩形裂缝中的两相流动阻力随流速和泡沫干度的增大而增大；在高粘度和高泡沫干度下，两相流阻力特性曲线相当于低流速区阻力特性曲线沿流速坐标轴向高流速区的平移，表明在该条件下的CO2泡沫压裂液在裂缝中能更好地满足高摩阻悬砂、低摩阻返排的压裂工艺要求，为泡沫压裂液性能的评估以及合理选择钻呆压裂参数提供依据。     

我国河流相与三角洲相储层水驱油效率研究

我国河流相与三角洲相储层的地质储量约占总开发储量的７０％以上,用油田岩心试验等实际数据统计研究了河流相与三角洲相的平均渗透率Ｋ,平均地层原油粘度μ０、平均地层水粘度μｗ,平均油层温度Ｔ和平均油水粘度比μＲ,结合典型油水相对渗透率曲线,计算了河流相与三角洲相储层最大驱油效率ＥＤＬ０（含水率１００％的驱油效率）,含水率９８％的驱油效率ＥＤ０．９８和流度比Ｍ,并得到了水驱油田最大驱油效率ＥＤＬ０,含水流     

低流度油藏启动状况数值模拟研究

应用Eclipse数值模拟软件建立了低流度油藏概念模型,对启动压力梯度进行了近似等效模拟。研究表明,渗透率、原油粘度、储层纵向非均质性、注采压差、井距对于油层的启动状况都有较大彩响。渗透率越小、原油粘度越大、储层的非均质情况越严重。油藏的启动状况越差。增大注采压差、进彳亍井距加密、合理划分注水层段有利于改善油层的启动状况,提高油层的综合启动程度。