锅炉主蒸汽管道焊接接头失效分析

某公司的热电锅炉投入使用9个月后,其主蒸汽管道焊接接头发生开裂.通过宏观断口分析、显微组织分析、显微硬度测试以及扫描电镜分析,确定了焊接接头失效原因,并提出了返修措施.     

LNG卸料臂焊接接头失效分析

文中介绍了材料为A350 LF2的液化天然气卸料臂焊接接头多处位置在使用后出现损坏、失效问题的失效分析过程。通过金相分析、扫描电镜、化学成分和力学分析对其进行检测分析,结果表明：焊缝焊接质量满足WPS WLS 0089 Fillet中规定的ASME IX—2021标准要求;失效件的母材和焊缝化学成分、拉伸性能均满足EN 10225-2—2004要求;焊接接头的金相组织未见异常;微观断口分析在裂纹启裂和扩展的不同位置均发现大量连续分布的韧窝,体现出典型的塑性断裂特征,判定失效基本原因是焊缝发生局部塑性破坏,承受超过极限设计工况的载荷导致拉伸过载失效。     

电站管道焊接接头裂纹与超声检测

本文通过分析电站管道焊接接头裂纹产生部位及其特征，提出了管道系统超声检测的重点接头、重点部位及检测方法。     

变径焊接接头的焊接质量事故分析

通过对3种变径接头上破裂事故的典型实例分析，指出其事故根源均因应力集中和伴随的应力腐蚀所致，只要降低或消除变径接头的应力集中系数，在烛接质量合格的条件下，即可杜绝此类事故的发生。     

海底油气管道焊接接头的安全评定

采用欧共体提出的结构完整性评定方法SINTAP(Structural Integrity Assessment Procedure)，针对APISLX65管线钢焊接接头焊趾处的表面裂纹和埋藏裂纹进行安全评定。评定是在给定裂纹尺寸和载荷条件下，应用有限元分析，根据CTDD(裂纹尖端张开位移)试验结果进行的。同时根据母材和全焊缝拉伸试验结果，建立了X65管线钢焊接接头的一级、三级评定曲线。评定结果表明，不论是采用一级或是三级评定，各评定点均在评定曲线定义的范围内，说明该结构是安全的。将SINTAP安全评定方法应用于管道结构，为SINTAP在国内管道结构安全评定中的应用奠定了基础。     

钢厂组焊氧气球罐焊接接头的失效与防范

组焊氧气球罐存在大量的焊接接头。焊接接头的质量影响着组焊氧球罐的安全。针对组焊氧球罐所使用的低合金高强度钢,分析了组焊氧球罐焊接接头质量的设计、制造和操作因素以及相应的防护措施。     

热网管道焊接接头局部渗透裂纹分析和修复

某电厂外部热网管道安装后 ,在试运行中发现个别Π形补偿器弯头与主管的横焊缝及直管段的全位置焊缝产生焊缝中心线的局部渗透裂纹 (图 1) ,被迫停炉捡修。该管道规格为4 80ｍｍ× 10ｍｍ ,长 80 0ｍ ,材质为 2 0钢。介质为蒸汽 ,管子标高 6～ 8ｍ ,坡度为 0 .0 0 2。空中有管道支架敷设。工作压力为 1.6 7ＭＰａ,试验压力为 2 .1ＭＰａ,无损检测为Ｘ光射线 ,检测 15 %焊接接头 3级片为合格。图 1　缺陷示意图1　缺陷分析从工艺上看 ,采取了用ＴＩＧ焊进行管子打底 ,中间层和盖面层用手弧焊的焊接方法进行焊接是合理的 ,但仍出现焊接裂纹 …     

某油井管线焊接接头腐蚀失效机理分析

某油井井口管线安装并投入使用3年的焊接接头附近发生严重腐蚀和局部泄漏。宏观检测结果显示焊缝熔合线泄漏点长42 mm、宽2 mm,焊缝110 mm处存在?5 mm的圆形穿孔,XRD分析结果显示腐蚀产物主要为FeCO₃,电化学分析结果显示熔合线部位材料自腐蚀电位最负,为-712 mV,直管段、弯管及焊缝区存在一定的电位差,在腐蚀介质中形成宏观电池,电化学活性较高的部分易发生腐蚀。直管侧焊缝沟槽腐蚀敏感系数为2.17,弯管侧焊缝沟槽腐蚀敏感系数为1.65,均>1.3,属于对沟槽腐蚀敏感的焊缝。     

火电厂异种钢焊接接头早期失效研究现状

概述了铁素体/奥氏体异种钢接头在国内外火电厂的使用历史、早期失效情况统计以及失效形式。通过综述异种钢焊接接头特性、自身缺陷和服役状况等多方面的研究现状,分析了导致接头早期失效的内因和外因,结合国内火电机组调峰的实际情况,对变工况运行引起的交变应力与异种钢接头早期失效的联系进行了阐述。根据异种钢接头早期失效研究中尚存的不确定因素,明确了下一步研究方向。     

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 文章考察了核电站用钛板换热器裂纹、穿孔等失效现象,采用断口分析、表面宏观和微观形态分析、材料化学成分分析、金相组织分析等方法分析换热器失效原因。结果表明：钛板换热器成形加工的强烈变形区存在较严重的损伤缺陷,并且在工作中存在振动,是导致钛板换热器疲劳开裂失效的主要原因;海水侧微粒的冲蚀作用是换热钛板穿孔失效的主要原因。     

BGA无铅焊点在跌落冲击载荷下的失效模式与机理

通过PCB组件跌落试验,探究了BGA封装的失效模式和失效机理;分析了焊球中裂纹的产生机理及扩展特点.结果表明,BGA封装失效的主要原因是焊球裂纹和PCB结构性断裂.焊球裂纹主要有两种,分别位于焊球顶部和根部,且产生机理不同.焊球顶部由于重力导致局部钎料不足而使焊球与阻焊膜之间产生间隙,进而形成裂纹;焊球根部则是由于残留助焊剂与焊球和阻焊膜之间存在间隙,在载荷作用下形成裂纹.裂纹的扩展与裂纹源的初始位置、方向及应力情况有关,焊盘与焊球的相对位置对裂纹的扩展有重要影响.     

核电站换热器腐蚀失效原因分析

通过对大亚湾、岭澳核电站换热器失效案例进行调研,分析了引起核电站换热器腐蚀失效的原因,并进行机理分析,最后对核电站换热器的防腐蚀管理及维修策略管理提出建议。     

核电厂辅助给水系统疏水管道焊缝开裂原因分析

某核电厂日常检查时发现辅助给水系统疏水汽水分离器排放管道焊缝处发生开裂。通过分析管道的材料,显微组织,断口等,并结合管道现场的资料信息等,得出管道的焊缝开裂为热应力造成的疲劳断裂。     

核电主管道锻件心部裂纹缺陷性质分析

核电主管道锻造毛坯在中心棒套料加工过程中发现中心棒的一段出现裂纹,并伴有大量碎块。对中心棒及碎块金属进行化学成分分析、低倍、高倍检验和能谱分析,并采用Jmatpro对316LN钢平衡析出相进行了计算。结果表明,裂纹区域存在的大量条状和粒状α-Cr析出相导致局部塑性降低,变形不协调,在锻造过程中形成了裂纹。     

海上某油田海底管线的腐蚀失效原因

利用SEM、EDS、XRD分析了海上某油田海底管道腐蚀穿孔失效原因,并利用高压釜挂片试验模拟了不同海底工况条件下影响管线腐蚀的因素。结果表明,海底管道内部垢样主要由CaCO3、BaSO4等组成,并形成了"垢下"腐蚀环境,最终导致管线由内至外腐蚀穿孔;在高压釜模拟试验中,硫酸盐还原菌(SRB)+细砂+碳酸钙硫酸钡垢层最符合海底管线现场工况。并根据研究结果提出针对性防腐蚀措施。     

核电站高温取样冷却器失效机理

采用化学分析、体视显微镜和SEM/EDS对核电机组泄漏的高温取样冷却器蛇形管材料的化学成分、腐蚀宏观和微观形貌进行了分析观察,结合冷却器的环境工况,提出了蛇形管腐蚀失效的机理。腐蚀产物的EDS能谱分析显示,蛇形管腐蚀失效部位有大量Fe、P和微量Na元素存在,说明蚀坑和穿孔是因为磷酸盐诱发的碱性腐蚀所致。蛇形管外壁局部过热,促进局部液体沸腾汽化,使得近壁处水中的磷酸盐和杂质含量达到饱和,从而以固相析出附着在管壁上。一方面,析出的磷酸盐与蛇形管表面氧化物发生磷酸盐反应;另一方面,介质的浓缩与沉积使传热恶化,导致磷酸盐隐藏和碱性腐蚀的发生,从而造成蛇形管形成蚀坑和穿孔。     

长输天然气管道焊接裂纹成因及其控制分析

天然气借由长输天然气管道被输送到千家万户,从某种程度上来说,管道的整体质量关系着天然气运输的安全性和稳定性,但受不可控因素影响,天然气管道在运行过程中容易出现各种各样的问题,这就要求我们在管道焊接过程中,要做好每个施工环节的对接工作,提高管道焊接质量,保障管道运行的稳定性。基于此,本文就对长输天然气管道焊接裂纹成因及其控制策略进行了一个较为详细的概述。     

GaAs器件和MMIC的失效分析

从可靠性物理的角度,分析引起砷化镓（GaAs）器件和单片微波集成电路（MMIC）退化或失效的主要失效模式及其失效机理,明确了GaAsMMIC的可靠性问题主要表现为有源器件、无源器件和环境因素等引入了损伤退化,并针对几种常见的失效原因：过电烧毁、静电损伤、器件分层、设计和工艺缺陷等进行举例分析,为生产和使用过程中控制其主要的失效模式及失效机理提供参考和依据。     

核电站主泵机械密封失效分析

核电站一回路主泵机械密封副在正常运行中突然失效.对失效密封环的宏观形貌、断口宏微观形貌、金相组织、化学成分、硬度、尺寸及运行历史等进行分析,查找其失效原因.结果表明:该密封环不存在明显制造缺陷;失效原因为初始安装时动环弹簧压缩量太大,间隙太小,动静环发生干摩擦产生初始热裂纹,后期运行中热裂纹在交变载荷作用下扩展至相互交...